Все СНиПы >> СНиПы«Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы»

СНиП 2.02.04-88 Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах. Часть 6

Приложение 3

Обязательное

Среднегодовая температура и глубина сезонного оттаивания и промерзания грунта

1. Нормативная глубина сезонного оттаивания грунта d_th,n м, определяется по данным натурных наблюдений по формуле

, (1)

где d’_th – наибольшая глубина сезонного оттаивания грунта в годовом периоде, м, устанавливаемая по данным натурных наблюдений в соответствии с ГОСТ 26262–84;

k_w,c и k_w – коэффициенты, принимаемые по табл. 1 в зависимости от суммарной влажности грунта w_tot, устанавливаемой согласно указаниям п. 5 на период эксплуатации сооружения, и влажности грунта в период наблюдений;

T_bf – температура начала замерзания грунта, ° С, определяемая по прил. 1;

T_th,c – расчетная температура поверхности грунта в летний период, ° С, определяемая по формуле

T_th,c = 1,4T_th,m + 2,4 °C; (2)

t_th,c – расчетная продолжительность летнего периода, ч, определяемая по формуле

t_th,c = 1,15t_th,m + 360 ч; (3)

здесь T_th,m и t_th,m – соответственно средняя по многолетним данным температура воздуха за период положительных температур, °C, и продолжительность этого периода, ч, принимаемые по СНиП 2.01.01-82, причем для климатических подрайонов IБ и IГ значения T_th,m и t_th,m следует принимать с коэффициентом 0,9;

T_th и t_th – соответственно средняя температура воздуха, °C, за период положительных температур и продолжительность этого периода, ч, в год проведения наблюдений, принимаемые по метеоданным.

Таблица 1

Коэффициенты k_w и k_w,c

Грунты	Значения коэффициентов k_w и k_w,c при влажности грунта w_tot
	0,05	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5
Песчаные	1,0	0,92	0,83	0,75	0,70	–
Пылевато-глинистые	–	1,03	0,94	0,88	0,85	0,83

2. Нормативная глубина сезонного промерзания грунта d_f,n, м, определяется по формуле

, (4)

где d’_f – наибольшая глубина сезонного промерзания грунта в годовом периоде, м, устанавливаемая по данным натурных наблюдений в соответствии с ГОСТ 24847–81;

T_f,m t_f,m – соответственно средняя по многолетним данным температура воздуха за период отрицательных температур, ° С и продолжительность этого периода, ч, принимаемые по СНиП 2.01.01-82;

T_f и t_f – соответственно средняя температура воздуха, ° С, за период отрицательных температур и продолжительность этого периода, ч, в год проведения наблюдений, принимаемые по метеоданным;

k_w, k_w,c – значения те же, что и в формуле (1).

и T_bf

3. При отсутствии данных натурных наблюдений нормативную глубину сезонного оттаивания грунта d_th,n, м, допускается определять по формуле

, (5)

где

; (6)

; (7)

T_th,c и T_bf – обозначения те же, что в формулах (1) – (3);

t_th,c = 1,15t_th,c + 0,1t₁; (8)

t₁ – время, принимаемое равным 1,3×10⁷С (3600 ч);

t₂ – время, принимаемое равным 2,7×10⁷С (7500 ч);

T_o – расчетная среднегодовая температура вечномерзлого грунта, ° С, определяемая по указаниям п. 8;

l_th и l_f – теплопроводность соответственно талого и мерзлого грунта, Вт/(м× ° С) {ккал/(м×ч×° С)};

C_th и C_f – объемная теплоемкость соответственно талого и мерзлого грунта, Дж/(м³×° С) {ккал/(м³×° С)};

k_m – коэффициент, принимаемый для песчаных грунтов равным 1,0, а для пылевато-глинистых – по табл. 2 в зависимости от значения теплоемкости C_f и средней температуры грунта , ° С, определяемой по формуле

; (9)

L_n – теплота таяния (замерзания) грунта, Дж/м³ (ккал/м³), определяемая по обязательному приложению 1 при температуре грунта, равной 0,5,° С.

Таблица 2

Коэффициент k_m

Температура°С

Значения коэффициента k_m при объемной теплоемкости C_f, Дж/(м³×°С) [ккал/(м³×°С)]

1,3×10⁶ (300)

1,7×10⁶ (400)

2,1×10⁶ (500)

2,5×10⁶ (600)

–1

–2

–4

–6

–8

–10

6,8

5,2

3,7

3,0

2,5

1,8

5,9

4,5

3,2

2,6

2,2

1,6

5,3

4,0

2,8

2,3

1,9

1,4

5,0

3,7

2,5

2,1

1,6

1,2

4. Нормативная глубина сезонного промерзания грунта d_f,n, м, определяется по формуле

, (10)

где

q₂ = L_n – 0,5C_f(T_f,m – T_bf), (11)

здесь Ln – теплота замерзания грунта, Дж/м³ (ккал/м³), определяемая по обязательному приложению 1 при температуре грунта = 0,5(T_f,m – T_bf), ° С.

Остальные обозначения те же, что в формуле (4).

5. В случаях, когда предусматриваются вертикальная планировка территории подсыпкой, регулирование поверхностного стока и другие мероприятия, приводящие к понижению уровня подземных вод, значения теплофизических характеристик при расчете нормативных глубин сезонного оттаивания и промерзания грунтов по формулам (5) и (10), а также значения коэффициента k_w,c в формулах (1) и (4) следует принимать при влажности грунта, равной:

для крупнообломочных грунтов 0,04

для песков (кроме пылеватых) 0,07

для песков пылеватых 0,10

для пылевато-глинистых грунтов w_p + 0,5I_p

для биогенных грунтов 1,1w_p.

где I_p и w_p – соответственно число пластичности и влажности грунта на границе пластичности.

6. Расчетная глубина сезонного оттаивания d_th и расчетная глубина сезонного промерзания грунта d_f определяются по формулам:

; (12)

d_f = k_hd_f,n, (13)

где d_th и d_f,n – нормативные глубины соответственно сезонного оттаивания и сезонного промерзания грунта;

k’_h и k_h – коэффициенты теплового влияния сооружения, принимаемые по табл. 3.

Таблица 3

Коэффициенты и k_h

Сооружения		k_h
Здания и сооружения без холодного подполья	–	В соответствии с требованиями СНиП 2.02.01–83
Здания и сооружения с холодным подпольем:
у наружных стен с отмостками, имеющими асфальтовое и тому подобное покрытия	1,2	–
у наружных стен с отмостками без асфальтовых покрытий	1,0	–
у внутренних опор	0,8	–
Мосты:
промежуточные массивные опоры с фундаментами мелкого заложения или фундаментами из свай и свай-столбов с плитой (ростверком), заглубленной в грунт при ширине опор по фасаду:
от 2 до 4 м	1,3	1,2
4 м и более	1,5	1,3
промежуточные столбчатые и свайные опоры, рамностоечные опоры с фундаментами мелкого заложения	1,2	1,1
обсыпные устои	1,0	1,0
Примечания: 1. Данные таблицы не распространяются на случаи применения теплоизоляции и других специальных теплозащитных мероприятий (вентилируемые и теплоизолирующие подсыпки, охлаждающие устройства и т. д.). 2. Для устоев мостов, обсыпанных песчаным грунтом, значения и k_h следует принимать по данным теплотехнического расчета, но не менее 1,2.

7. Нормативное значение среднегодовой температуры вечномерзлого грунта T_o,n определяется по данным полевых измерений температуры грунтов в соответствии с ГОСТ 25358–82 на опытных площадках с естественными условиями. Допускается значение T_o,n принимать равным температуре грунта на глубине 10 м от поверхности.

8. Расчетная среднегодовая температура вечномерзлого грунта T_o, ° С, устанавливается на основании прогнозных расчетов изменения температурного режима грунтов на застраиваемой территории.

Допускается определять значение T_o, ° С, по формуле

, (14)

где t_y – продолжительность года, принимаемая равной 3,15×10⁷С (8760 ч);

T_f,m и t_f,m – соответственно средняя по многолетним данным температура воздуха в период отрицательных температур, ° С, и продолжительность этого периода, с(ч), принимаемые по СНиП 2.01.01-82;

L_n – теплота таяния (замерзания) грунта, Дж/м³ (ккал/м³), определяемая по обязательному приложению 1;

R_s – термическое сопротивление снегового покрова, м²×° С/Вт (м²×ч×° С/ккал), определяемое по формуле

, (15)

здесь m_L = 1,0 т×° С/(м²×Вт) [1,16 т×ч×° С/(м²×ккал)] – коэффициент учета размерностей;

d_s – средняя высота снегового покрова, м, принимаемая по метеоданным;

r_s – средняя плотность снегового покрова, т/м³, принимаемая по метеоданным.

Примечания: 1. В районах со средней скоростью ветра в зимний период свыше 5 м/с рассчитанное по формуле (15) значение R_s следует увеличивать в 1,3 раза.

2. Если при расчете по формуле (14) T_o> T_bf, то следует принимать Т_о= Т_о,n.

Приложение 4

Обязательное

Расчет температурного режима

вентилируемого подполья

1. Температурный режим вентилируемого подполья характеризуется среднегодовой температурой воздуха в подполье Т_с,а, устанавливаемой расчетом в зависимости от предусмотренного проектом значения среднегодовой температуры вечномерзлого грунта на его верхней поверхности Т’_о (п. 4.13), теплового режима сооружения и режима вентилирования подполья.

2. Среднегодовая температура воздуха в вентилируемом подполье Т_с,а, ° С, обеспечивающая предусмотренную в проекте среднегодовую температуру вечномерзлого грунта на его верхней поверхности Т’_о, ° С, вычисляется по формуле

, (1)

где k_o – коэффициент, принимаемый по табл. 1 в зависимости от значений t_f,n и l_f/l_th;

здесь t_f,n – продолжительность периода с отрицательной среднесуточной температурой воздуха, сут, принимаемая по СНиП 2.01.01-82;

l_fи l_th – теплопроводность соответственно мерзлого и талого грунта.

Таблица 1

Коэффициент k₀

l_f/l_th

Значения коэффициента k₀ при t_f,n, сут

200

225

250

275

300

1,0

1,1

1,2

1,3

1,0

0,87

0,78

0,72

1,0

0,96

0,93

0,90

1,0

0,98

0,97

0,96

1,0

0,99

1,0

3. Среднегодовая температура вечномерзлого грунта на его верхней поверхности Т’_о, ° С, определяется расчетом по условию обеспечения требуемых значений расчетной температуры грунтов в основании сооружения (п. 4.12) с учетом мерзлотно-грунтовых и климатических условий участка строительства. Допускается принимать значение Т’_о по табл. 2 в зависимости от среднегодовой температуры грунта Т_о, ширины сооружения В и глубины заложения фундаментов z с учетом температуры начала замерзания грунта T_bf.

Таблица 2

Значение температур

Значения	Ширина	Значения °С, для фундаментов
	сооружения	столбчатых при глубине заложения z, м			свайных при глубине заложения z, м
°С	В, м	1	2	5	7	10
–0,5	12 24	–10 –8	–3,5 –2,5	–5 –3,5	–3 –2,5	–2,5 –2
–1	12 24	–10 –8	–3 –2,5	–4 –3,5	–2,5 –2	–1,5 –1,5
–2	12 24	–9 –7	–2 –2	–3 –3	–1,5 –2	–1 –1
–5	12 24	–6,5 –6	–1 –1	–1 –2	–1 –1	–1 –1
–8	12 24	–3 –4	–1 –1	–1 –1	–1 –1	–1 –1
Примечания: 1. Глубина заложения фундаментов z отсчитывается от уровня верхней поверхности вечномерзлого грунта. 2. При среднегодовой температуре наружного воздуха T_out выше табличных значений в расчетах следует принимать .

4. Установленная расчетом по указаниям п. 2 среднегодовая температура воздуха в подполье Т_с,а при естественном вентилировании подполья за счет ветрового напора обеспечивается подбором модуля его вентилирования М, определяемого соотношением

M = A_n /A_b, (2)

где A_n – для подполий с продухами – общая площадь продухов; для открытых подполий – площадь, равная произведению периметра здания на расстояние от поверхности грунта или отмостки до низа ростверка свайного фундамента или фундаментных балок, м²;

A_b – площадь здания в плане по наружному контуру, м³.

Примечание. При отношении высоты подполья h_c к ширине здания В менее 0,02 следует применять вентиляцию с механическим побуждением.

5. Модуль вентилирования М, необходимый для обеспечения расчетной температуры воздуха в подполье Т_с,а при его естественном вентилировании, вычисляется по формуле

, (3)

где k_c – коэффициент, принимаемый в зависимости от расстояния между зданиями а и их высоты h равным:

1,0 при а ³ 5h

1,2 при а = 4h

1,5 при а £ 3h

T_in – расчетная температура воздуха в помещении, ° С;

T_out – среднегодовая температура наружного воздуха, ° С;

R_o– сопротивление теплоотдаче перекрытия над подпольем, м²×° С/Вт, (м²×ч×° С/ккал);

C_n – объемная теплоемкость воздуха, принимаемая равной 1300 Дж/(м³×°С)[0,31 ккал(м³×°С)];

k_a – обобщенный аэродинамический коэффициент, учитывающий давление ветра и гидравлические сопротивления, принимаемый равным: для сооружений прямоугольной формы – k_a = 0,37; П-образной формы – k_a = 0,3; Т-образной формы – k_a = 0,33 и L-образной формы – k_a = 0,29;

V_a – средняя годовая скорость ветра, м/с, (м/ч);

Ã– безмерный параметр: для открытых подполий принимается равным 0; для подполий с продухами определяется по формуле

, (4)

здесь A_z – площадь цоколя для подполий с продухами, м²;

R_z – сопротивление теплопередаче цоколя, м²×°С/Вт, (м²×ч×°С/ккал);

x – параметр, учитывающий влияние расположенных в подполье коммуникаций на его тепловой режим, ° С, определяемый по формуле

, (5)

здесь n – число трубопроводов;

l_pj – длина j-го трубопровода, м;

T_pj – температура теплоносителя в j-ом трубопроводе, ° С;

t_pj – время работы j-го трубопровода в течение года, сут;

t_y – продолжительность года, равная 365 сут;

R_pj– сопротивление теплопередаче теплоизоляции j-го трубопровода м×° С/Вт, (м×ч×° С/ккал);

– коэффициент потери напора на отдельных участках подполья, принимаемый по табл. 3.

Таблица 3

Коэффициент

Участок подполья

Вход с сужением потока

Жалюзийная решетка

Поворот потока на 90°

Вход с расширением потока

0,50

2,00

1,32

0,64

Приложение 5

Обязательное

Расчет оснований при строительстве по способу стабилизации верхней поверхности вечномерзлых грунтов

1. При строительстве по способу стабилизации верхней поверхности вечномерзлого грунта (п. 3.27) глубина заложения фундаментов d, м, должна удовлетворять условию

h_th – 2 ³ d ³ d_f,n + 1, (1)

где h_th– глубина залегания верхней поверхности вечномерзлого грунта, м, на начало эксплуатации сооружения;

d_f,n – нормативная глубина сезонного промерзания грунта, м.

2. Расчет оснований фундаментов по несущей способности и деформациям следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83, СНиП 2.02.03-85 и настоящих норм.

Проверку фундаментов на устойчивость и прочность на воздействие сил морозного пучения грунтов необходимо производить согласно указаниям пп. 4.40–4.44, принимая расчетную глубину сезонного промерзания грунта d_f = d_f,n +1, м.

3. Требуемый температурный режим грунтов оснований обеспечивается холодным подпольем, модуль вентилирования которого М определяется по формуле (3) обязательного приложения 4, принимая среднегодовую температуру воздуха в подполье T_c,a, ° С, равной

, (2)

где b_f – коэффициент, определяемый по графикам черт. 1 в зависимости от значений параметров x_f и y_fопределяемых по формулам:

x_f = (d_f,n + 1)/B; (3)

, (4)

где t_u – расчетный срок эксплуатации сооружения, с (ч).

Остальные обозначения те же, что в формулах обязательного приложения 4.

4. Положение верхней поверхности вечномерзлого грунта под сооружением при принятой п. 3 расчетной температуре воздуха в подполье Т_с,а должно быть проверено расчетом по глубине оттаивания грунта под сооружением Н, определяемой в соответствии с указаниями п. 5 рекомендуемого приложения 8, принимая в формуле (15) этого приложения значение T_in = Т_с,а + 1,1 ° С и коэффициент a_R= 0.

В случае, если при полученной расчетом глубине оттаивания грунта Н (считая от поверхности вечномерзлого грунта), осадка основания превысит предельно допустимое для данного сооружения значение, следует предусматривать дополнительные мероприятия по регулированию глубины оттаивания основания.

Приложение 6

Рекомендуемое

Расчет свайных фундаментов на действие горизонтальных сил и изгибающих моментов

1. При расчете свайных фундаментов на действие горизонтальных сил и изгибающих моментов следует рассматривать следующие расчетные схемы:

схема 1 – свая погружена в твердомерзлый грунт, глубина сезонного оттаивания которого d_th £ 5b, где b – размер поперечного сечения сваи в направлении действия горизонтальной силы; свая принимается жестко заделанной в вечномерзлый грунт в сечении на глубине 1,5b от его верхней поверхности, сопротивление вышерасположенных слоев грунта не учитывается, расчетная длина сваи l принимается равной d_th + 1,5b;

схема 2 – свая погружена в твердомерзлый грунт, глубина сезонного оттаивания которого d_th > 5b, условия заделки сваи в вечномерзлый грунт те же, что и в схеме 1, а вышерасположенные грунты рассматриваются, как линейно-деформируемая среда с коэффициентом постели, возрастающим пропорционально глубине; схему 2 допускается также принимать при d_th £ 5b, если сезоннооттаивающий слой сложен маловлажными крупнообломочными и песчаными грунтами, а также пылевато-глинистыми грунтами с показателем текучести в талом состоянии I_L ³ 0,75;

схема 3 – свая погружена в пластичномерзлый грунт, а также в случаях использования вечномерзлых грунтов в качестве основания по принципу II; окружающие сваю грунты рассматриваются как линейно-деформируемая среда с коэффициентом постели, возрастающим пропорционально глубине от поверхности грунта.

Расчет свай по указанным схемам следует выполнять в соответствии с указаниями СНиП 2.02.03-85 исходя из приведенной глубины погружения свай d’, определяемой по формуле

d’ = da_e, (1)

где d – расчетная глубина сваи, равная d_th + 1,5b при расчетах по схеме 2 и равная фактической глубине погружения сваи при расчетах по схеме 3, отсчитываемая от поверхности грунта при высоком ростверке и от подошвы ростверка – при низком ростверке;

a_e – коэффициент деформации системы "свая–грунт", 1/м, определяемый:

в соответствии с требованиями СНиП 2.02.03-85 при расчетах по схемам 1 и 2, а также по схеме 3 в случаях, когда вечномерзлые грунты используются в качестве основания по принципу II;

по результатам полевых испытаний свай при расчете свайных фундаментов в пластичномерзлых грунтах по схеме 3; значение a_e в этом случае допускается определять по формуле (44) при условной стабилизации горизонтальных перемещений u_o испытываемой сваи.

Примечание. Расчет фундаментов опор мостов на совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2.05.03-84 с учетом указаний п. 9.17.

Расчет свайных фундаментов на горизонтальные смещения, вызванные температурными деформациями ростверков, следует производить по схеме 2, принимая расчетную глубину погружения свай (считая от поверхности грунта до уровня жесткой заделки) по формуле

d = d_thn_a + b(1,5 + n_a), (2)

где n_a – коэффициент влияния окружающего грунта, доли единицы, принимаемый по таблице в зависимости от значения a_e.

Коэффициент a_e	0	0,2	0,4	0,6	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6
Коэффициент n_a	1,00	0,99	0,94	0,81	0,60	0,37	0,18	0,06	0

Приложение 7

Рекомендуемое

Расчет осадок оснований, сложенных сильнольдистыми грунтами и подземным льдом

1. Осадка основания столбчатого фундамента на сильнольдистых грунтах определяется согласно указаниям пп. 4.21, 4.22 и 5.8. При этом составляющую осадки s_p, м(см), обусловленную уплотнением оснований под нагрузкой, допускается определять по формуле

, (1)

где n и h_i – соответственно число выделенных слоев грунта и их толщина, м(см);

x – относительное сжатие i-го слоя грунта, доли единицы, определяемое опытным путем; для прослоев льда значение x допускается определять по формуле

, (2)

здесь n_j – пористость j-го слоя льда;

p – среднее давление на грунт под подошвой фундамента, кПа (кгс/см²);

s_a – атмосферное давление, принимаемое равным 10,0 кПа (1 кгс/см²);

s_g,j – природное (бытовое) давление в середине j-го слоя, кПа (кгс/см²);

s_m,j – безмерный коэффициент, принимаемый по табл. 1 в зависимости от отношения сторон подошвы фундамента l/b и относительной глубины

(здесь z’_j_–1 и z’_j – расстояния от подошвы фундамента соответственно до кровли и подошвы j-го слоя льда).

Таблица 1

Коэффициент a_m

z’/b

Значения коэффициента a_m при l/b

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

3,0

10,0

0,4

0,6

0,8

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

0,417

0,269

0,181

0,128

0,064

0,038

0,025

0,017

0,450

0,299

0,206

0,148

0,075

0,044

0,029

0,020

0,474

0,324

0,227

0,165

0,085

0,051

0,038

0,024

0,492

0,343

0,245

0,180

0,095

0,057

0,038

0,027

0,506

0,358

0,259

0,193

0,104

0,063

0,042

0,030

0,516

0,370

0,272

0,205

0,112

0,069

0,046

0,033

0,545

0,406

0,310

0,243

0,143

0,093

0,064

0,047

0,569

0,438

0,350

0,289

0,196

0,145

0,112

0,090

2. Скорость осадки сильнольдистых грунтов n, м/год (см/год), обусловленная их пластичновязким течением, определяется по формуле

, (3)

где m – число месяцев в году, в течение которых развиваются деформации ползучести грунтов;

n_j – среднемесячная скорость осадки, м/мес (см/мес), определяемая согласно указаниям п. 3.

3. Среднемесячная скорость осадки сильнольдистых грунтов основания n_j м/мес (см/мес), определяется по формуле

, (4)

где n – число слоев грунта, в пределах которых определяется среднемесячная температура T_j,k;

h_k – толщина k-го слоя грунта, м (см); принимается не более 0,2b (b – меньший размер подошвы фундамента);

x_k – скорость относительной деформации k-го слоя грунта, 1/ч, при среднемесячной температуре грунта T_j,k, определяемая по формуле

(5)

здесь h_k – коэффициент вязкости k-го слоя грунта основания, кПа×ч(кгс×ч/см²), определяемый согласно указаниям п. 5;

s_k – напряжение, кПа (кгс/см²), в k-ом слое грунта основания, определяемое по п. 4;

s_L,k – предел текучести k-го слоя грунта основания, кПа (кгс/см²), определяемый по п. 5.

4. Напряжение s_k вычисляется по формуле

s_k = 0,5(s_z,k–1 + s_z,k), (6)

где s_z,k–1 и s_z,k – напряжения, кПа (кгс/см²), на верхней и нижней границах k-го слоя, определяемые по формуле

s_z = a₀p₀, (7)

здесь a₀ – безмерный коэффициент, принимаемый по табл. 2 в зависимости от отношения сторон подошвы фундамента l/b и от значения z’/b (здесь z’ – расстояние от низа подошвы фундамента до уровня, на котором определяется напряжение);

p_o = p – s_g – дополнительное (к природному) вертикальное давление на грунт под подошвой фундамента, кПа (кгс/см²);

где p – среднее давление на грунт под подошвой фундамента от постоянной и длительных долей временных нагрузок, кПа (кгс/см²);

s_g – природное (бытовое) давление в грунте на уровне подошвы фундамента от веса вышележащих слоев грунтов (до отметки природного рельефа), кПа (кгс/см²).

Таблица 2

Коэффициент a₀

z’/b

Значения коэффициента a₀ при l/b

1,2

1,4

1,6

1,8

0,05

0,1

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

4,0

0,089

0,171

0,298

0,382

0,337

0,268

0,208

0,115

0,071

0,047

0,034

0,019

0,090

0,159

0,281

0,356

0,352

0,290

0,231

0,133

0,083

0,056

0,040

0,023

0,077

0,150

0,269

0,373

0,359

0,304

0,248

0,147

0,094

0,064

0,046

0,027

0,074

0,144

0,259

0,366

0,360

0,307

0,261

0,160

0,104

0,071

0,052

0,030

0,072

0,140

0,252

0,360

0,359

0,318

0,270

0,171

0,113

0,078

0,057

0,033

0,070

0,137

0,247

0,354

0,357

0,321

0,276

0,180

0,121

0,085

0,062

0,037

0,066

0,129

0,232

0,334

0,342

0,316

0,282

0,204

0,148

0,109

0,083

0,051

0,063

0,123

0,221

0,312

0,316

0,291

0,260

0,198

0,158

0,132

0,112

0,085

Среднее дополнительное давление на грунт p_o должно удовлетворять условию

, (8)

где k_f– безмерный коэффициент, принимаемый по табл. 3 при h_s/b = 0;

s_u– наибольшее значение напряжения, кПа (кгс/см²), при котором сохраняется линейная зависимость скорости установившегося течения от напряжения на начальном участке реологической кривой, определяемое по п. 5.

Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!

Все СНиПы >> СНиПы «Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы >>

Задать вопрос в форуме >>
Форум "Нормативные документы по устройству фундаментов" >>
Форум "Перекрытия" >>
Форум "Бетон, ЖБИ, кирпич, газоблоки, пеноблоки" >>
Форум "Кирпич, газобетон, керамические блоки" >>
Форум "Бетон и цемент" >>
Форум "Нормативные документы по бетону" >>
Форум "Фасады: отделка и ремонт. Облицовка цоколя" >>