Часть 1 | Часть 2 | Часть 3 | Часть 4 | Часть 5 | Часть 6 | Часть 7 | Часть 8 | Часть 9 | Часть 10 | Часть 11 | Часть 12 | Часть 13 | Часть 14
СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции Часть 14
|
ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Обязательное
ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ УГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ ДЛЯ ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И БЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Примечания: 1. Расчетная температура принимается согласно указаниям п. 1.8. 2. При применении низколегированной стали, например марок 10Г2С1, 09Г2С, 15ХСНД, а также при расчетной температуре ниже минус 40 °С выбор марки стали и электродов для закладных деталей следует производить как для стальных сварных конструкций в соответствии с требованиями СНиП II-23-81*. 3. Расчетные сопротивления стали указанных марок принимаются согласно СНиП II-23-81*. _____________ Приложения 3 и 4 исключены.
ПРИЛОЖЕНИЕ 5 Справочное
ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Усилия от внешних нагрузок и воздействий в поперечном сечении элемента
М — изгибающий момент; N — продольная сила; Q — поперечная сила; Т ¾ крутящий момент.
Характеристики предварительно напряженного элемента
Р — усилие предварительного обжатия, определяемое по формуле (8), с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента; ssp, s’sp — предварительные напряжения соответственно в напрягаемой арматуре S и S’ до обжатия бетона (при натяжении арматуры на упоры) либо в момент снижения величины предварительного напряжения в бетоне до нуля воздействием на элемент внешних фактических или условных сил, определяемые согласно указаниям пп. 1.23 и 1.28 с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента: sbp — сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия, определяемые согласно указаниям пп. 1.28 и 1.29 с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента: gsp — коэффициент точности натяжения арматуры, определяемый согласно указаниям п. 1.27.
Характеристики материалов
Rb, Rb,ser ¾ расчетные сопротивления бетона осевому сжатию для предельных состояний соответственно первой и второй групп; Rbt, Rbt,ser — расчетные сопротивления бетона осевому растяжению для предельных состояний соответственно первой и второй групп; Rb,loc — расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле (102); Rbp — передаточная прочность бетона, назначаемая согласно указаниям п. 2.6*; Rs, Rs,ser ¾ расчетные сопротивления арматуры растяжению для предельных состояний соответственно первой и второй групп; Rsw — расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению, определяемое согласно указаниям п. 2.28*; Rsc — расчетное сопротивление арматуры сжатию для предельных состояний первой группы; Eb — начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении; Es — модуль упругости арматуры.
Характеристики положения продольной арматуры в поперечном сечении элемента
S — обозначение продольной арматуры: а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения — расположенной в растянутой зоне; б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении — расположенной у менее сжатой грани сечения; в) при полностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении: для внецентренно растянутых элементов — расположенной у более растянутой грани сечения; для центрально-растянутых элементов — всей в поперечном сечении элемента; S’ — обозначение продольной арматуры: а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения — расположенной в сжатой зоне; б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении — расположенной у более сжатой грани сечения; в) при полностью растянутом от действия внешней загрузки сечении внецентренно растянутых элементов — расположенной у менее растянутой грани сечения.
Геометрические характеристики
b — ширина прямоугольного .сечения; ширина ребра таврового и двутаврового сечений; bf, b’f — ширина полки таврового и двутаврового сечений соответственно в растянутой и сжатой зонах; h — высота прямоугольного, таврового и двутаврового сечений; hf, h’f ¾ высота полки таврового и двутаврового сечений соответственно а растянутой и сжатой зонах; а, а’ — расстояния от равнодействующей усилий в арматуре соответственно S и S’ до ближайшей грани сечения; h0, h’0 ¾ рабочая высота сечения, равная соответственно h–а и h–a’; х — высота сжатой зоны бетона; x — относительная высота сжатой зоны бетона, равная s — расстояние между хомутами, измеренное по длине элемента; е0 — эксцентриситет продольной силы N относительно центра тяжести приведенного сечения, определяемый согласно указаниям п. 1.21; е0р — эксцентриситет усилия предварительного обжатия Р относительно центра тяжести приведенного сечения, определяемый согласно указаниям п. 1.28; e0,tot ¾ эксцентриситет равнодействующей продольной силы N и усилия предварительного обжатия Р относительно центра тяжести приведенного сечения; е, е’ — расстояния от точки приложении продольной силы N до равнодействующей усилий в арматуре соответственно S и S’; es, esp — расстояния соответственно от точки приложения продольной силы N и усилия предварительного обжатия Р до центра тяжести площади сечения арматуры S; l — пролет элемента; l0 — расчетная длина элемента, подвергающегося действию сжимающей продольной силы; значение l0 принимается по табл. 32 и п. 3.25; i — радиус инерции поперечного сечения элемента относительно центра тяжести сечения; d — номинальный диаметр стержней арматурной стали; Аs, A’s ¾ площади сечения ненапрягаемой и напрягаемой арматуры соответственно S и S’; при определении усилия предварительного обжатия P ¾ площади сечения ненапрягаемой части арматуры соответственно S и S’; Asp, A’sp ¾ площади сечения напрягаемой части арматуры соответственно S и S’; Аsw ¾ площадь сечения хомутов, расположенных в одной нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение; As,inc — площадь сечения отогнутых стержней. расположенных в одной наклонной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение; m — коэффициент армировании, определяемый как отношение площади сечения арматуры S к площади поперечного сечения элемента bh0 без учета свесов сжатых и растянутых полок; А — площадь всего бетона в поперечном сечении; Аb —площадь сечения сжатой зоны бетона; Abt — площадь сечения растянутой зоны бетона; Ared — площадь приведенного сечения элемента, определяемая согласно указаниям п. 1.28; Аloc1 — площадь смятия бетона; S’bo, Sb0 ¾ статические моменты площадей сечения соответственно сжатой и растянутой зон бетона относительно нулевой линии; Ss0, S’s0 — статические моменты площадей сечения арматуры соответственно S и S‘ относительно нулевой линии; I — момент инерции сечении бетона относительно центра тяжести сечении элемента; Ired ¾ момент инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести, определяемый согласно указаниям п. 1.28; Is — момент инерции площади сечения арматуры относительно центра тяжести сечения элемента; Ib0 ¾ момент инерции площади сечения сжатой зоны бетона относительно нулевой линии; Is0, I’s0 ¾ моменты инерции площадей сечения арматуры соответственно S и S’ относительно нулевой линии; Wred ¾ момент сопротивления приведенного сечения элемента для крайнего растянутого волокна, определяемый как для упругого материала согласно указаниям п. 1.28.
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ И ИНВЕСТИЦИЯМ (Госстрой СССР)
ПОСТАНОВЛЕНИЕ
от 12 ноября 1991 г. № 11
Об изменении СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции"
Государственный комитет СССР по строительству и инвестициям ПОСТАНОВЛЯЕТ: Утвердить и ввести в действие с 1 января 1992 г. разработанное НИИЖБом Госстроя СССР прилагаемое изменение № 2 СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции", утвержденного постановлением Госстроя СССР от 20 августа 1984 г. № 136.
Заместитель Председателя Госстроя СССР В. П. Мардашов
ИЗМЕНЕНИЕ № 2 СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции"
Постановлением Государственного комитета СССР по строительству и инвестициям от 12 ноября 1991 г. № 11 срок введения в действие установлен с 1 января 1992 г.
Вводная часть. Заменить ссылку: СТ СЭВ 384-76 на ГОСТ 27751-88 (СТ СЭВ 384-87). Пункт 2.17*. В абзаце десятом слова "прокатная углеродистая сталь" заменить словами "прокат из углеродистой стали обыкновенного качества". Пункт 2.23. В абзаце первом слова "прокатных сталей" заменить словом "проката"; дополнить абзацем следующего содержания: "Для конструкций, предназначенных для работы при расчетной температуре ниже минус 40 °С (п. 1.8), а также при применении проката из низколегированной стали (например, С345 и С375 ¾ марок 09Г2С, 15ХСНД, 10Г2С1) выбор проката для закладных деталей и электродов для их сварных соединений следует производить как для стальных сварных конструкций в соответствии с требованиями СНиП II-23-81*. Расчетные сопротивления этого проката необходимо принимать по СНиП II-23-81*. Пункт 2.24*. Заменить марки стали ВСт3сп2 и ВСт3пс2 соответственно на Ст3сп и Ст3пс (два раза). Пункт 2.25*. Абзацы первый ¾ третий изложить в новой редакции: "2.25*. За нормативные сопротивления арматуры Rsn принимают наименьшие контролируемые значения предела текучести, физического или условного (равного значению напряжений, соответствующих остаточному относительному удлиненно 0,2 %)."; таблицу 20 изложить в новой редакции: Таблица 20
Примечания: 1. Класс прочности проволочной арматуры ¾ установленное стандартами значение ее условного предела текучести в Н/мм2. 2. В обозначении проволочной арматуры классов В-II, Вp-II, К-7 и К-19 в соответствии с государственными стандартами указывают ее класс прочности (например, обозначение проволоки класса B-II диаметром 3 мм ¾ φ3В1500, класса Вр-II диаметром 5 мм ¾ φ5Вр1400, канатов класса К-7 диаметром 12 мм ¾ φ12К7-1500).
Пункт 2.26. В таблице 21* для арматурной проволоки класса Вр-I значение gs, равное 1,1, заменить на 1,2; таблицу 23 изложить в новой редакции: Таблица 23
* При применении проволоки в вязаных каркасах значение Rsw следует приникать равным 325 МПа (3300 кгс/см2). ** Данные значения Rsc принимает при расчете конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов на нагрузки, указанные в поз. 2а табл. 15. При расчете конструкций из бетона этих видов на нагрузки, указанные в поз. 2б табл.15, а также при расчете конструкций из ячеистого и поризованного бетонов на нагрузки всех видов значение Rsc следует принимать для арматуры классов: Bр-I ¾ 340 МПа (3500 кгс/см2); В-II, Вр-II, К-7 и K-19 ¾ 400 МПа (4100 кгс/см2).
Приложение 1. Для арматуры класса А-I заменить марки стали: Ст3кп3 и ВСт3кп2 ¾ на Ст3кп, Ст3пс3 и ВСт3пс2 ¾ на Ст3пс, Ст3сп3, ВСт3сп2 и ВСт3Гпс2 ¾ на Ст3сп; для арматуры класса А-II заменить марку стали ВСт5пс2 на Ст5пс, марку стали ВСт5сп2 ¾ на Ст5сп; для арматуры класса Ат-IIIС заменить марки стали БСт5пс и ВСт5пс на Ст5пс, марки стали БСт5сп и ВСт5сп ¾ на Ст5сп.
Приложение 2 изложить в новой редакции.
ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Обязательное
ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ ПРОКАТА ИЗ УГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ ОБЫКНОВЕННОГО КАЧЕСТВА ДЛЯ ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ
Примечания: 1. Расчетную температуру принимают согласно указаниям п. 1.8. 2. Для листового проката группа проката не устанавливается (Ст3кп2, Ст3пс5 к Ст3сп5). 3. Вместо указанного в таблице проката по ГОСТ 535-88 допускается применение фасонного и листового проката для строительных стальных конструкций по ГОСТ 27772-88: С235 ¾ вместе Ст3кп2-1, С245 ¾ " Ст3пс5-1, С255 ¾ " Ст3сп5-1. 4. При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается применение проката из полуспокойной к спокойной стали вместо указанной в таблице соответственно кипящей и полуспокойной, а также применение проката групп II и III.
Товарищу МАРДАШОВУ В. П.
Об изменении СНпП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции"
НИИЖБом Госстроя СССР разработан и внесен проект изменения № 2 СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции". Данным изменением СНиП 2.03.01-84 устанавливаются повышенные расчетные сопротивления проволочной арматуры классов Вр-I, В-II, Вр-II, К-7 и К-19 на основе утвержденных Госстандартом СССР изменений государственных стандартов на проволочную арматуру для железобетонных конструкций (ГОСТ 6727-80, ГОСТ 7348-81 и ГОСТ 13840-68), которыми, в частности, повышаются прочностные характеристики арматурной проволоки диаметрами 3¾5 мм и канатов диаметрами 6¾15 мм (до уровня лучших зарубежных аналогов). Реализация в проектах этих повышенных расчетных сопротивлений проволочной арматуры по данным НИИЖБа позволит достичь ежегодной экономии 70 тыс. тонн стали (исходя из годового объема производства указанной проволочной арматуры и учитывая, что значительная часть проволоки класса Вр-I применяется в качестве конструктивной арматуры железобетонных конструкций). Одновременно этим изменением СНиП 2.03.01-84 марки проката из углеродистой стали, применяемые для изготовления закладных изделий бетонных и железобетонных конструкций, приведены в соответствие с введенными в действие ГОСТ 535-88 "Прокат сортовой и фасонный из стали углеродистой обыкновенного качества. Общие технические условия" и ГОСТ 380-88 "Сталь углеродистая обыкновенного качества. Марки". Главное управление строительных норм, стандартов и ресурсосбережения рассмотрело внесенный НИИЖБом проект указанного изменения СНиП, подготовило его в окончательной редакции и просит утвердить прилагаемое изменение № 2 СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции" со сроком введения в действие с 1 января 1992 г.
В. И. Байко
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Часть 1 | Часть 2 | Часть 3 | Часть 4 | Часть 5 | Часть 6 | Часть 7 | Часть 8 | Часть 9 | Часть 10 | Часть 11 | Часть 12 | Часть 13 | Часть 14
Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!
Все СНиПы >> СНиПы «Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы >>