СНиП 2.03.09-85 от 01.01.1986. Асбестоцементные конструкции. Часть 2

4.5. При расчете каркасных плит и панелей коэффициент  следует определять по формуле

.                                                    (19)

4.6. При расчете каркасных плит и панелей коэффициент m при клеевом соединении асбестоцементных обшивок с асбестоцементным каркасом следует определять по формуле

,                                                      (20)

где  - модуль сдвига клея, принимаемый для эпоксидных клеев по табл.2 справочного приложения 3;

G - модуль сдвига материала обшивок плит и панелей, принимаемый для асбестоцемента по табл.2.

4.7. При расчете каркасных плит и панелей коэффициент m при соединении обшивок с каркасом с помощью металлических элементов (шурупов, винтов, болтов или заклепок) следует определять по формуле

,                                  (21)

где  ,  - изгибающие моменты в начальном B и конечном С сечениях (при ) рассматриваемого участка с однозначной эпюрой поперечных сил;

,- приведенные (к материалу каркаса) статические моменты обшивок 1 и 2, вычисляемые с учетом указаний п.4.3, относительно нейтральной оси, положение которой определяется по формуле (24);

- коэффициент, определяемый по черт.3 в зависимости от диаметра элемента соединения d;

 - коэффициент, принимаемый для элементов соединения из стали равным 1,0, из алюминия - 1,1;

 - число принимаемых срезов элементов соединения в каждом шве на рассматриваемом участке с однозначной эпюрой поперечных сил;

- угол поворота каркаса конструкции, определяемый без учета обшивок, на рассматриваемом участке в месте действия минимального момента;

- приведенный (к материалу каркаса) момент инерции сечения конструкции, вычисляемый относительно нейтральной оси, положение которой вычисляется по формуле (24).

При расчете свободно опертых каркасных плит и панелей на действие равномерно распределенной нагрузки коэффициент m следует определять по формуле

                                   (22)

где - число срезов элементов соединений в каждом шве на половине пролета.

При этом следует выполнять требования п.4.8.

4.8. Подбор сечения каркасных плит и панелей следует производить из условия приближения значения  к значению , определяемому по формуле

.                                         (23)

При расчете каркасных плит и панелей коэффициент  следует принимать: если - равным  , если  - равным .

4.9. При расчете каркасных плит и панелей положение нейтральной оси сечения конструкции без учета податливости соединений обшивок с каркасом необходимо определять по формуле

.                             (24)

Черт. 3. График для определения коэффициента для плит и

 панелей с деревянным 1, алюминиевым 2 и стальным 3 каркасами

4.10. Расчет элемента соединения обшивок с каркасом следует производить из условия

 ,                                                  (25)

где  определяется по формулам (62), (64) - (66).

4.11. Расчет плит и панелей на деревянных каркасах при соединении обшивок с каркасом шурупами следует производить с учетом работы обшивок, при соединении обшивок с каркасом оцинкованными стальными гвоздями или алюминиевыми гвоздями и профилями - без учета работы обшивок.

4.12. Напряжения в элементах экструзионных плит и панелей (черт.4) следует определять:

в полках ;                                  (26)

в ребрах ,                           (27)

где I, S - момент инерции сечения и статический момент сдвигаемой части сечения конструкции относительно нейтральной оси;

 - коэффициент, принимаемый для плит и панелей высотой от 60 до 140 мм равным 1, высотой от 160 до 180 мм - равным 0,8.    

Черт.4. Поперечное сечение экструзионной панели

1, 2 - полки панели; 3 - ребра панели; 4 - утеплитель.

4.13. Напряжения в элементах бескаркасных плит и панелей (черт.5) следует определять:

в обшивках :

;                                                               (28)

;                                                      (29)

в заполнителе:

                 (30)

где I -приведенный (к материалу обшивки 1) момент инерции сечения конструкции, определяемый без учета заполнителя и обрамления.

Черт.5. Поперечное сечение бескаркасной панели с обрамлением

1, 2 - асбестоцементные обшивки; 3 - элементы обрамления панели;

4 - заполнитель (пенопласт); 5 - клеевой шов

4.14. Напряжения в волнистых асбестоцементных листах, уложенных в кровлях и настилах по одно- или двухпролетной схеме, следует определять при действии:

равномерно распределенной нагрузки - по формуле

;                               (31)

сосредоточенной нагрузки, приложенной к гребню любой из средних волн, - по формуле

;                                 (32)

где С - коэффициент, определяемый по черт.6  в зависимости от  и  (где ,  - шаг волны и пролет волнистого листа;  ,  - моменты инерции волнистого и плоского листов на единицу ширины); для листов, опирающихся по двухпролетной схеме, коэффициент С следует умножать на 0,9.;

- коэффициент условий работы, принимаемый при применении листов в кровлях в случае отсутствия чердачного перекрытия равным 0,75, в остальных случаях - 1;

 - коэффициент, определяемый по черт.7 (где и  - толщина листа и высота волны листа);

 - момент сопротивления сечения волнистого асбестоцементного листа относительно нейтральной оси, определяемый по формуле (33) или (34).

Черт.6. График для определения коэффициента С

Черт.7. График для определения коэффициента  

4.15. Момент сопротивления волнистого листа  следует определять при расчете:

на равномерно распределенную нагрузку - по формуле

;                                         (33)

на сосредоточенную нагрузку - по формуле

,                                                    (34)

где ;                       (35)

n - число волн в листе.

РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ НА ТЕМПЕРАТУРНЫЕ

 И ВЛАЖНОСТНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ

4.16. При расчете асбестоцементных конструкций температурные и влажностные воздействия следует относить к кратковременным воздействиям.

4.17. Напряжения в элементах однопролетных свободно опертых каркасных плит и панелей с двумя обшивками, а также экструзионных плит и панелей от температурных или влажностных воздействий следует определять по формулам:

в наружных 1 и внутренних 2 обшивках (полках):

                        (36)

;                    (37)

в каркасе (ребрах) со стороны наружных 1 и внутренних 2 обшивок (полок):

;                  (38)

,                    (39)

где

 ;           (40)

;                   (41)

 ;                                      (42)

- расстояние от нейтральной оси конструкции, положение которой определяется без учета податливости соединений по формуле (24), до рассматриваемого волокна;

- коэффициенты, определяемые по черт.8 в зависимости от значения    

 ,

где , - расстояние от нейтральной оси до середины обшивок (полок) 1и 2;

- температурные или влажностные относительные линейные деформации обшивок (полок) 1 и 2, определяемые по формулам (43), (44) и по п.4.19;

- температурные относительные линейные деформации крайних волокон каркаса, примыкающих к обшивкам (полкам) 1 и 2, определяемые по формулам (45) и (46).

Черт.8. График для определения коэффициентов  и  

4.18. При расчете ограждающих конструкций отапливаемых зданий в стадии эксплуатации на температурные воздействия нормативные значения  и  следует определять по формулам:

 ;                        (43)

;                       (44)

;                     (45)

 ;                      (46)

где ;               (47)

 ;                  (48)

, ,  - коэффициенты температурного линейного расширения материала наружных 1 и внутренних 2 обшивок (полок) и каркаса (ребер), принимаемые для асбестоцемента по табл.5;

,  - среднесуточные  температуры наружного воздуха в теплое  и холодное  время года, принимаемые в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85;

,  - температуры внутреннего воздуха помещений в теплое  и холодное  время года, принимаемые по ГОСТ 12.1.005-76 или по строительному заданию на основании технологических решений;

 - температура, при которой происходит изготовление конструкций, принимаемая равной 17°С.

При расчете плит покрытий на сочетание нагрузок, включающее снеговую нагрузку и температурные воздействия, величину  следует принимать равной минус 17°С.

При определении расчетных значений ,  и , нормативные величины  и , полученные по формулам (47) и (48), умножают на коэффициент надежности  по нагрузке .

4.19 При расчете конструкций на влажностные воздействия нормативные значения влажностных деформаций обшивок (полок)  и  следует определять для асбестоцемента по п. 3.7 в зависимости от значений начальной   и конечной  влажности материала.

Значение  для асбестоцемента следует принимать:

для листового - равным 8% по массе;

для экструзионного - равным 3,5% по массе.

Значения  для асбестоцемента необходимо определять по табл.6.

Таблица 6

Обозначения, принятые в табл.6:

 - конечная влажность асбестоцемента, соответствующая данному  значению относительной влажности воздуха  и определяемая по черт.9;

, - максимальная и минимальная среднемесячная относительная влажность наружного воздуха, определяемая по СНиП 2.01.01-82;

 - максимальная влажность асбестоцемента, принимаемая для листового асбестоцемента равной 19%, для экструзионного асбестоцемента - 20%;

 - относительная влажность воздуха в помещении здания, принимаемая по ГОСТ 12.1.005-76 или по строительным заданиям на основании технологических решений.

При определении расчетных значений влажностных деформаций их нормативные величины следует умножать на коэффициент надежности по нагрузке .

Черт.9. Зависимость влажности W листового 1 и экструзионного 2

асбестоцементов от относительной влажности воздуха  .

4.20. Напряжения в элементах однопролетных свободно опертых бескаркасных плит и панелей с двумя обшивками от температурных и влажностных воздействий следует определять по формулам:

в наружных 1 и внутренних 2 обшивках:

;                                   (49)

;                               (50)

в заполнителе

;           (51)

где  - модуль сдвига материала заполнителя, принимаемый для пенопластов по табл.1 справочного приложения 2.

РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

4.21. Напряжения в центрально-сжатых экструзионных конструкциях следует определять по формуле

,                                (52)

где N - продольная сила;

 - коэффициент продольного изгиба, принимаемый по черт.10 в зависимости от гибкости элемента ;

 - площадь поперечного сечения брутто.

Предельное значение гибкости  для конструкций следует принимать не более 100.

Черт.10. График для определения коэффициента продольного изгиба .

4.22. Расчетную длину конструкции  , загруженной продольной силой, следует определять путем умножения геометрической длины элемента на коэффициент , равный:

при шарнирно закрепленных концах элемента - 1,0;

при  одном  шарнирно  закрепленном  и  другом  защемленном  конце - 0,8;

при  одном  защемленном  и  другом  свободном  нагруженном  конце - 2,2;

при обоих защемленных концах - 0,65.

В случае равномерно распределенной по длине элемента осевой нагрузки коэффициент  следует принимать равным:

при обоих шарнирно закрепленных концах - 0,73;

при одном защемленном и другом свободном  конце - 1,2.

РАСЧЕТ СЖАТО-ИЗОГНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

4.23. Напряжения в сжато-изогнутых экструзионных конструкциях следует определять по формулам:

в крайних растянутых волокнах

;                       (53)

в крайних сжатых волокнах

;                                   (54)

где  -  площадь поперечного сечения нетто элемента;

 - коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы при деформации элемента:    

;                                 (55)

W -расчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента.

Б. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫХ

КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ

ВТОРОЙ ГРУППЫ

4.24. Прогибы и перемещения элементов конструкций не должны превышать предельных, установленных СНиП 2.01.07-85.*

____________

*В редакции постановления Госстроя СССР от 08 июля 1988 г. № 132. (Примечание юридического бюро "Кодекс").

Таблица  7

4.25. При определении прогиба асбестоцементных каркасных плит и панелей изгибную жесткость следует определять по формуле

.                        (56)

4.26. При определении прогиба асбестоцементных обшивок каркасных плит и панелей изгибную жесткость обшивок  (на единицу ширины) необходимо определять по формуле

.                        (57)

4.27. При определении прогиба асбестоцементных экструзионных плит и панелей изгибную жесткость следует принимать по моменту инерции сечения брутто.

4.28. При определении прогиба бескаркасных плит и панелей, в том числе с обрамлением их по контуру, изгибную жесткость следует определять по формуле

 ,                           (58)

где  - коэффициент, определяемый по формуле

,                             (59)

где b - ширина плиты и панели.

4.29. Максимальный прогиб однопролетных свободно опертых каркасных плит и панелей с двумя обшивками от температурных или влажностных воздействий следует определять по формуле

,                            (60)

где M - момент от нормативных значений температурных или влажностных воздействий, определяемый по формуле (41).

4.30. Максимальный прогиб однопролетных свободно опертых бескаркасных плит и панелей с двумя обшивками от температурных или влажностных воздействий следует определять по формуле

.                              (61)

5. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СОЕДИНЕНИЙ

АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

5.1. При расчете соединений обшивок с деревянным каркасом расчетное усилие , которое может быть воспринято одним элементом соединения из условия смятия материала каркаса, необходимо определять по формуле

,                              (62)

где ;                                (63)

 - модуль упругости материала элемента соединения.

5.2. При расчете соединений обшивок с металлическим каркасом расчетное усилие , которое может быть воспринято одним элементом соединения из условия смятия материала каркаса, следует определять по формуле

,                        (64)

где  - толщина полки металлического каркаса.

5.3. При расчете соединений обшивок с каркасом расчетное усилие Ts , которое может быть воспринято одним элементом соединения из условия смятия материала обшивок, необходимо определять по формуле

.                      (65)

5.4. При расчете соединений обшивок с каркасом расчетное усилие , которое может быть воспринято одним элементом соединения из условия его среза, необходимо определять по формуле

.                     (66)

6. УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ

 АСБЕСТОЦЕМНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

6.1. Асбестоцементные плиты и панели следует применять при условии защиты конструкций от коррозии в соответствии с указаниями п.1.8 в наружных ограждениях зданий - при влажности внутреннего воздуха помещений не более 75%, во внутренних ограждениях - при влажности не более 85%.

6.2. При проектировании асбестоцементных конструкций для зданий, возводимых в районах с температурой наружного воздуха наиболее теплых и холодных суток соответственно выше 25°С и ниже минус 40°С, следует применять прессованные асбестоцементные листы.

При проектировании каркасных плит и панелей для внутренних ограждений зданий с мокрым режимом помещений следует применять прессованные асбестоцементные листы.

6.3. Бескаркасные плиты и панели с утеплителем из пенопластов следует применять в ограждениях зданий с неагрессивной или слабо агрессивной средой, с сухим и нормальным режимами помещений.

Бескаркасные плиты и панели следует применять в ограждениях зданий с влажным режимом помещений только при наличии пароизоляции.

6.4. В каркасных и бескаркасных плитах и панелях следует применять асбестоцементные листы с влажностью не более 8% по массе. В экструзионных плитах и панелях влажность асбестоцемента должна быть не более 4,5% по массе.

В каркасных и экструзионных плитах и панелях влажность  минераловатного утеплителя не должна превышать 8% по массе.

6.5. В проектах следует указывать условные обозначения и сорт асбестоцементных листов в соответствии с государственными стандартами и техническими условиями и принятые величины временного сопротивления (пределы прочности) изгибу.

6.6. Асбестоцементные листы для конструкций следует принимать толщиной не менее 6 мм.

6.7. При проектировании асбестоцементных каркасных плит  и панелей расстояние между осями шурупов, болтов или заклепок следует принимать не менее 30d (где d - диаметр шурупа, болта или заклепки), но не менее 120 мм и не более  - для плит покрытий, не более  - для панелей стен (где  - толщина асбестоцементной обшивки). Расстояние от оси шурупа, болта или заклепки до края асбестоцементной обшивки должно быть не менее  4d и не более 10d.

6.8. В каркасных асбестоцементных плитах и панелях, в которых каркас соединяется с асбестоцементными листами на клею, на концевых участках каркасов следует предусматривать установку по одному болту, винту или заклепке.

6.9. При проектировании асбестоцементных плит и панелей с деревянным каркасом и обрамлением диаметр отверстий в обшивках под шурупы следует выполнять на 1 - 1,5 мм более диаметра шурупа.

При проектировании асбестоцементных плит с деревянным каркасом не допускается гвоздевое соединение обшивок с каркасом.

6.10. При проектировании асбестоцементных плит и панелей с металлическим каркасом и обрамлением диаметр отверстий в обшивках следует выполнять на 1 - 2 мм более диаметра стержня элемента соединения или устанавливать упругие прокладки между каркасом и обшивками. Под головки элементов соединений следует устанавливать шайбы.

6.11. При проектировании бескаркасных плит и панелей фенолформальдегидные пенопласты следует применять только в конструкциях с обрамлением по контуру.

6.12.  В бескаркасных плитах и панелях без обрамления по контуру открытая поверхность утеплителя должна быть защищена от увлажнения гидроизоляционными покрытиями.

6.13. При проектировании бескаркасных конструкций клеевые соединения обшивок с пенопластовым заполнителем следует выполнять по всей площади соединения.

6.14. В бескаркасных плитах и панелях с обрамлением по контуру шаг шурупов, винтов и заклепок, соединяющих обшивки с обрамлением, следует принимать не менее 30 d, но не менее 120 мм и не более 500 мм, для плит и панелей с утеплителем из фенолформальдегидного пенопласта - не более 300 мм. Расстояние от оси шурупа (винта, заклепки) до края обшивки следует принимать не менее 4 dи не более 10 d.

6.15. При проектировании креплений и примыканий плит и панелей, а также плоских и волнистых листов к элементам несущих конструкций зданий следует,   как правило, обеспечивать свободу расчетных температурно-влажностных деформаций асбестоцементных конструкций.

Проектировать асбестоцементные конструкции в случае стеснения их температурно-влажностных деформаций следует с учетом возникающих при этом усилий.

6.16. Для уменьшения влажностных деформаций следует предусматривать гидрофобизацию или защиту водостойкими красками поверхностей асбестоцементных конструкций.

В необходимых случаях на поверхность плит и панелей следует наносить пароизоляцию.

6.17. При проектировании асбестоцементных плит длину опорной части плиты следует предусматривать по расчету, но не менее 4см.

6.18. При проектировании креплений бескаркасных плит и панелей к элементам несущих конструкций зданий следует обеспечивать прикрепление к этим элементам обеих обшивок.

6.19. Асбестоцементные плиты покрытий, имеющие деревянный или металлический каркас, а также экструзионные плиты могут использоваться в качестве элементов жесткости (связей). При этом конструктивное решение плит и их креплений к несущим конструкциям зданий должно обеспечить устойчивость элементов каркаса здания и восприятие нагрузок и воздействий.

6.20. Установку крепежных элементов на асбестоцементных плитах и панелях необходимо производить в заранее рассверливаемые отверстия. Пробивка отверстий запрещается.

6.21. Не допускается приложение к асбестоцементным листам, обшивкам каркасных и бескаркасных плит и панелей сосредоточенных нагрузок (от трубопроводов, оборудования и т.п.). Приложение таких нагрузок допускается к экструзионным плитам и панелям, а также к каркасам плит и панелей.

6.22. Конструктивное решение торцов экструзионных плит и панелей должно обеспечивать надежную защиту утеплителей от увлажнения и выпадания.

6.23. Продольные и поперечные стыки между плитами покрытий и между стеновыми панелями следует утеплять и герметизировать в нижней и верхней частях.

6.24. При проектировании стен из асбестоцементных листов или панелей следует, как правило, предусматривать цоколь из других материалов высотой не менее 0,3 м от отметки отмостки.

6.25. При расчете асбестоцементных конструкций на усилия, возникающие при транспортировании и монтаже, нагрузку от собственной массы следует умножать на коэффициент перегрузки, равный 3,0.

Приложение 1

Справочное

НАЗНАЧЕНИЕ И ТИПЫ

АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Приложение 2

Справочное

ПЕНОПЛАСТЫ, ИХ РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

И КОЭФФИЦИЕНТЫ УСЛОВИЙ РАБОТЫ

ПЕНОПЛАСТЫ

1. Плиты из полистирольного пенопласта марки ПСБ или ПСБ-С.

2. Полистирольный пенопласт марки ПСБ или ПСБ-С, изготавливаемый термоимпульсным методом в полости конструкции из вспенивающегося полистирола марки ПСВ или ПСВ-С.

Таблица 1

Расчетные характеристики пенопластов

3. Полистирольный пенопласт с минеральным наполнителем марки ПСБ-М, изготавливаемый термоимпульсным методом в полости конструкции из сырьевой смеси, содержащей вспенивающийся полистирол марки ПСВ или ПСВ-С, легкий минеральный наполнитель (вспученный перлитовый песок), связующее (карбамидоформальдегидную смолу марки КФ-МТ) и отвердитель (хлористый аммоний).

4. Фенолформальдегидный пенопласт, вспениваемый в полости конструкции, марки ФРП-1 или "Виларес-400".

5. Полиуретановый пенопласт, вспениваемый в полости конструкции, марки ППУ-317.

6. Новолачный фенольный пенопласт (перлитопластбетон) марки ППБ, вспениваемый в полости конструкции из сырьевой смеси, содержащей новолачную фенолформальдегидную смолу СФ-010, вспученный перлитовый песок, уротропин технический, порофор.

Таблица 2

Коэффициенты условий работы  пенопластов

Приложение 3

Справочное

РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ И КОЭФФИЦИЕНТЫ УСЛОВИЙ РАБОТЫ

КЛЕЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ АСБЕСТОЦЕМЕНТА

С АСБЕСТОЦЕМЕНТОМ НА ЭПОКСИДНЫХ КЛЕЯХ

Таблица 1

Расчетные сопротивления сдвигу

Таблица 2

Модуль сдвига эпоксидного клея

Таблица 3

Коэффициенты условий работы

Приложение 4

Справочное

Основные буквенные обозначения

- изгибающий момент;

 - продольная сила;

 - поперечная сила;

 - сосредоточенная сила;   

 - расчетное сопротивление материала обшивки изгибу;

 - расчетное сопротивление материала обшивки растяжению;

 - расчетное сопротивление материала обшивки сжатию;

 - расчетное сопротивление материала обшивки смятию;

- расчетное сопротивление материала каркаса изгибу;

- расчетное сопротивление материала каркаса растяжению;

- расчетное сопротивление материала каркаса сжатию;

- нормативное сопротивление материала каркаса сжатию;

 - расчетное сопротивление материала каркаса сдвигу;

  - расчетное сопротивление материала каркаса местному смятию при плотном касании;

 - расчетное сопротивление сдвигу заполнителя;

 - расчетное сопротивление сдвигу клеевого соединения;

  - расчетное сопротивление материала элемента соединения срезу;

- коэффициент условий работы;

 ,  - модуль упругости материала обшивки;

- модуль упругости материала каркаса;

G - модуль сдвига материала обшивки;

 - модуль сдвига материала заполнителя;

 - модуль сдвига клея;

- коэффициент поперечной деформации материала;

- коэффициент температурного линейного расширения материала;

- температурная или влажностная относительная линейная деформация обшивки;

W - влажность материала;

- пролет конструкции;

- толщина обшивки;

- высота каркаса;

- суммарная ширина ребер каркаса или полок;

 - высота заполнителя;

 - ширина заполнителя;

 - площадь поперечного сечения нетто;

 - площадь поперечного сечения брутто;

- гибкость элемента;

- нормальные напряжения в обшивках или полках плит и панелей, в плоских и волнистых листах;

- нормальные напряжения в каркасе или ребрах плит и панелей;

 - касательные напряжения в каркасе или ребрах плит и панелей;

 - главные нормальные напряжения в каркасе или ребрах плит и панелей;

- касательные напряжения в заполнителе бескаркасных плит и панелей;

 - касательные напряжения в клеевых соединениях обшивок с каркасом или заполнителем плит и панелей.

Текст сверен по:

официальное издание

Госстрой России -

М.: ГУП ЦПП, 1997