СНиП 2.03.11 - 85 по контролю состояния строительных металлических конструкций зданий и сооружений в агрессивных средах, проведению обследований и проектированию восстановления защиты конструкций от коррозии Часть 2

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Рекомендуемое

РЕЗУЛЬТАТЫ ИЗМЕРЕНИЙ ПАРАМЕТРОВ ВОЗДУШНОЙ СРЕДЫ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЙ

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Рекомендуемое'

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ УВЛАЖНЕНИЯ ПОВЕРХНОСТИ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЙ АДСОРБЦИОННОЙ ПЛЕНКОЙ ВЛАГИ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЙ

(предложена Макеевским инженерно-строительным институтом — кандидатами техн. наук Е. В. Гороховым и В. П. Королевым)

Методика предназначена для определения температурно-влажностного режима силами предприятий с привлечением специалистов по защите от коррозии из специализированных организаций. Расчет выполняется по экспериментальным данным о характеристиках эксплуатационных сред внутри промышленных зданий. Замеры внутрицеховой среды производят в характерных точках однородных зон эксплуатации строительных конструкций.

Характерной точкой для участка или зоны проведения измерений является такое место расположения измерительных приборов, в котором в пределах установленной зоны влияние технологических факторов на формирование эксплуатационной среды принимается одинаковым. Строительный объем здания подразделяется на зоны в зависимости от характера и расположения источников производственных выделений. Зонирование внутрицеховой среды осуществляется в плане и по высоте с учетом строительных решений каркаса промышленного здания.

Измерения суточного хода влажности и температуры внутрицеховой среды производят самопишущим гигрографом М-21 и термографом M-l6a. Контрольные измерения влажности и температуры производят аспирационным психрометром МВ-4М. Одновременно, производят измерение колебаний, температуры и влажности в атмосферных условиях. Для учета влияния сезонного характера воздействий метеорологических условий на изменение внутрицеховой среды измерения производят в различное время года.

Характеристики 24-строчных измерений температуры и влажности с интервалом в 1 ч переносят с диаграммных бланков в рабочие журналы для статистической обработки. Для описания характера зависимости температуры и влажности внутрицеховой среды от изменения атмосферных значений температурно-влажностного комплекса (ТВК) рассматривают следующие четыре варианта условий (см. таблицу).

I. Условия температурно-влажностного режима характерной точки (ТВРХТ) не определяются характером технологических процессов и не зависят от ТВК атмосферных явлений.

II. Условия TВPXT не определяются характером технологического процесса и зависят от суточного колебания атмосферных явлений.

III. Условия ТВРХТ определяются характером технологического процесса и не зависят от суточного колебания ТВК атмосферных явлений.

IV. Условия ТВРХТ определяются характером технологического процесса и зависят от суточного колебания атмосферных явлений.

Приведенные варианты определяются условиями соответствия следующих характеристик:

, измеренные величины температуры и влажности, полученные на диаграммах экспериментальных исследований в характерных точках (i) момент (k) на этапе I (где I = 1, 2, 3, 4 и соответствует сезонам весна, лето, осень, зима);

, ¾ среднесуточные величины по результатам измерений температуры и влажности для (i) точки на этапе I;

, ¾ среднесуточные величины по результатам измерения температуры и влажности в атмосферных условиях;

, — коэффициент корреляции между значениями температуры в характерной точке и значениями температуры в атмосферных условиях ;

, ¾ коэффициент корреляции между значениями влажности в характерной точке и значениями влажности в атмосферных условиях .

Блок-схема алгоритма вычисления расчетных значений ТВРХТ разработана Макеевским инженерно-строительным институтом.

В результате расчета получаем следующие характеристики ТВРХТ:

, ¾ расчетные значения температуры и влажности для сезона I;

, — коэффициенты, учитывающие теплотехнические и конструктивные особенности производственных зданий для сезона I;

, = 1 для всех сезонов;

, ¾ коэффициенты, учитывающие теплотехнические и конструктивные особенности зданий, а также характер технологических процессов;

, — коэффициенты, учитывающие характер технологических процессов для (i) характерной точки на этапе I;

, — cредние значения температуры и влажности для сезона I по метеорологическим данным;

— время пребывания адсорбционной пленки влаги на поверхности металлоконструкций в (i) характерной точке.

Полученные расчетные характеристики температурно-влажностного режима позволяют учитывать изменение метеорологических условий для рассматриваемой группы цехов промышленного производства. От расчетного значения времени пребывания адсорбционной пленки влаги зависит степень агрессивного воздействия на элементы металлоконструкций.

Используя полученное значение и данные о содержании SO₂ или NaCI в помещении цеха, рассчитывают среднюю скорость проникновения коррозии стали по ГОСТ 9.040 — 74. Затем, руководствуясь Рекомендациями по проектированию защиты от коррозии строительных металлоконструкций, по данным о скоростях проникновения коррозии, устанавливают степень агрессивного воздействия среды в характерной точке i.

Условие зависимости ТВРХТ от суточного изменения технологических процессов и колебания ТВК атмосферных явлений

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Рекомендуемое

Предприятие _______________

цех _________________________

Главный инженер предприятия

_________________ (подпись)

«____»________________19___г.

АКТ

ТЕХНИЧЕСКОГО ОСМОТРА СТРОИТЕЛЬНЫХ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЯ (СООРУЖЕНИЯ)

____________________________________________

Комиссия в составе: председатель комиссии т. __________________

^{(Ф. И. О.)}

_________________________________________________________

Члены комиссии: зам. начальника цеха по механическому оборудованию т. ___________________________________________

^{(Ф. И. О.)}

Инженер службы смотрителей здания т. _______________________

^{(Ф. И. О.)}

Инженер антикоррозионной службы т. ________________________

^{(Ф. И. О.)}

произвела контрольный осмотр состояния строительных металлических конструкций и установила следующее:

здание (сооружение) введено в эксплуатацию в ________ г,

результаты наблюдений:

_________________________________________________________

_________________________________________________________

_________________________________________________________

Выводы комиссии _________________________________________

_________________________________________________________

_________________________________________________________

Председатель комиссии

Члены комиссии: 1.

2.

3.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Справочное

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОЛИ СТЕРЖНЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ, ПОДЛЕЖАЩИХ ДЕТАЛЬНОМУ ОСВИДЕТЕЛЬСТВОВАНИЮ (предложено Макеевским инженерно-строительным институтом — кандидатами техн. наук Е. В. Гороховым и В. П. Королевым)

Продолжение табл.

* Обозначения состояний защитных покрытий по ГОСТ 6992—68: 1 — отличное, II — хорошее, III — удовлетворительное. IV — неудовлетворительное.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Рекомендуемое

ВЕДОМОСТЬ КОРРОЗИОННЫХ ДЕФЕКТОВ И ПОВРЕЖДЕНИЙ

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Обязательное'

МЕТОДИКА ПРОВЕРОЧНОГО РАСЧЕТА СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ, ПОДВЕРЖЕННЫХ КОРРОЗИОННОМУ ИЗНОСУ

(предложена Московским инженерно-строительным институтом им. В. В. Куйбышева — канд. техн. наук А. С. Коряковым и Якутским государственным университетом — канд. техн. наук В. В. Филипповым)

Проверочный расчет стальных конструкций, подверженных коррозионному износу, следует производить по главе СНиП II-23-81* со следующими дополнениями и изменениями:

1. При сплошной коррозии элементов расчетную площадь поперечного сечения А_эф определяют по формуле

А_эф = (1 ¾ k_сD*) А_n,

где А_n ¾ номинальная площадь поперечного сечения элемента (по п. 5.18); D* ¾ глубина проникновения коррозии, принимаемая при односторонней коррозии профилей замкнутого сечения и листовых конструкций D* = D, при коррозии по всей поверхности стержневых элементов конструкций D* = , где D ¾ потеря толщины элемента, равная разнице между начальной и конечной толщиной; k_с ¾ коэффициент слитности сечения, равный отношению периметра к площади поперечного сечения элемента. Размерность k_с (мм^-1).

Приближенно значение коэффициента k_с можно принимать рапным: для уголков 2/t, для замкнутых профилей 1/t, для швеллеров и двутавров 4/(t + d). Здесь t и d толщины полки и стенки. Для замкнутых профилей принимают периметр, рассчитываемый только для наружной поверхности элемента

2. Расчетный момент сопротивления для проверки прочности элементов, работающих (рассчитываемых) на изгиб, при сплошной коррозии допускается определять по формуле

w_cj = (1 ¾ D*y_k)w_n.

где w_n ¾ номинальный момент сопротивления сечения без учета коррозионных повреждений; y_k ¾ коэффициент, характеризующий изменение момента сопротивления в одной из главных плоскостей вследствие коррозии. Коэффициенты y_х и y_у для некоторых типоразмеров прокатных профилей приведены в табл. 1.

Таблица 1

Значения коэффициентов y_х и y_у для различных прокатных профилей

3. Учет влияния коррозионных повреждений (при остаточной после коррозии толщине 5 мм и менее, или если коррозионный износ превышает 25 % толщины сечения) на снижение сопротивляемости хрупкому разрушению при пониженных температурах следует производить путем изменения критической температуры Т_k. Ее следует увеличивать на величину DТ_k, принимаемую по табл. 2 в зависимости от марки стали.

Таблица 2

Снижение критической температуры хрупкости для элементов

с коррозионными повреждениями