Часть 1 | Часть 2 | Часть 3 | Часть 4 | Часть 5 | Часть 6 | Часть 7 | Часть 8 | Часть 9 | Часть 10
СНиП 2.03.04-84. Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия ... Часть 9
|
2.14. Модуль упругости арматуры Es для основных видов стержневой и проволочной арматуры принимается по СНиП 2.03.01-84 и для арматуры и проката из жаростойкой стали — по табл. 18. Коэффициент bs, учитывающий снижение модуля упругости арматуры при нагреве, должен приниматься по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры и проката. 2.15. Коэффициент линейного температурного расширения арматуры ast следует принимать по табл. 20. В железобетонных элементах, имеющих трещины в растянутой зоне сечения, коэффициент температурного расширения арматуры в бетоне astm определяют по формуле
где abt, ast — коэффициенты, принимаемые по табл. 14 и 20 в зависимости от температуры нагрева бетона на уровне арматуры и нагрева арматуры; ja — коэффициент, принимаемый по табл. 21 в зависимости от процента армирования сечения продольной растянутой арматурой/
Таблица 21
Примечание. Коэффициент ja для промежуточных значений отношения
2.16. При расчете на выносливость железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия температур выше 50 °С, следует дополнительно вводить коэффициент условий работы арматуры gs3t, принимаемый при температуре нагрева арматуры, °С:
до 100 ......... 1,00 150 ......... 0,80 200 ......... 0,65
Для промежуточных значений температур коэффициент gs3t определяется по интерполяции. 2.17. При расчете кривизны железобетонных элементов на участках с трещинами в растянутой зоне бетона, работающих в условиях воздействия высоких температур, необходимо учитывать упруго-пластические свойства арматуры. Коэффициент упругости арматуры vs, характеризующий упруго-пластические свойства растянутой арматуры, следует принимать по табл. 22 в зависимости от температуры арматуры и длительности нагрева.
Таблица 22
Примечание. Коэффициент vs для промежуточных значений температур принимается по интерполяции.
3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ
РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ
3.1. Расчет по прочности элементов бетонных конструкций, подвергающихся воздействию повышенных и высоких температур, должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, по СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требований настоящих норм и правил. При расчете бетонных элементов на действие сжимающей силы следует учитывать деформации от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения, определяемые по указаниям пп. 1.27—1.31 и 4.16, суммируя их с эксцентриситетом продольной силы. Если деформации от нагрева уменьшают эксцентриситет продольной сипы, то их не учитывают.
Внецентренно сжатые элементы
3.2. Растет внецентренно сжатых бетонных элементов, подвергающихся равномерному и неравномерному нагреву по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани до 400 °С, необходимо выполнять из условия формулы (12) СНиП 2.03.01-84, в котором расчетное сопротивление бетона Rb следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gbt, приведенный в табл. 10, в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения. Коэффициент a принимают равным 1. Для элементов прямоугольного сечения площадь сечения сжатой зоны бетона Ab следует определять по формуле (13) СНиП 2.03.01-84. При неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани более 400 °С расчет внецентренно сжатых элементов следует производить с учетом различия прочности бетона по высоте сечения. Сечение по высоте разделяют на две части, нагретых до температуры менее и более 400 °С. Проверка прочности внецентренно сжатых бетонных элементов с учетом сопротивления бетона растянутой зоны должна производиться из условия формулы (14) СНиП 2.03.01-84, в котором расчетное сопротивление бетона Rbt следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gtt, принимаемый по табл. 10: при нагреве со стороны сжатой зоны — в зависимости от средней температуры бетона растянутой зоны; при нагреве со стороны растянутой зоны — в зависимости от температуры бетона растянутой грани. При проверке прочности сечений необходимо учитывать напряжения растяжения в бетоне sbtt, определяемые по формуле (32), вызванные нелинейным распределением температур бетона по высоте сечения элемента. Наибольшая температура бетона сжатой зоны сечения элементов не должна превышать предельно допустимую температуру применения бетона, указанную в ГОСТ 20910—82. Коэффициент h, входящий в формулы (13) и (14) СНиП 2.03.01-84, находят по формулам (19) и (20) тех же норм и правил, принимая момент инерции сечения I равным Ired, который определяют согласно требованиям п. 1.15. В формуле (22) СНиП 2.03.01-84 расчетное сопротивление бетона Rb следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gbt, принимаемый по табл. 10, в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения. Коэффициент b в формуле (21) СНиП 2.03.01-84 следует определять в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения по табл. 23.
Таблица 23
Примечания: 1. Коэффициент b для промежуточных значений температур определяется по интерполяции. 2. Если температура бетона в центре тяжести внецентренно сжатого сечения превышает наибольшую температуру, для которой даны числовые значения b, то допускается расчетное сечение принимать с неполной высотой, в центре тяжести которого температура бетона не превышает наибольшую величину, указанную в таблице.
Изгибаемые элементы
3.3. Изгибаемые бетонные элементы, подвергающиеся воздействию температуры, допускается применять только в случае, если они лежат на грунте или специальной подготовке, и, в виде исключения. в других случаях при условии, что они рассчитываются на нагрузку от собственного веса и под ними исключается возможность нахождения людей и оборудования. Расчет изгибаемых бетонных элементов должен производиться из условия (23) СНиП 2.03.01-84, в котором коэффициент a для бетона составов № 1—21, 23, 29 (см. табл. 9) принимается равным 1; расчетное сопротивление бетона Rbt следует дополнительно умножать на коэффициент условия работы бетона gtt, принимаемый согласно указаниям п. 3.2. При этом необходимо учитывать напряжения растяжения sbtt в бетоне по указаниям п. 3.2. При неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани выше 400 °С момент сопротивления сечения Wpl следует определять по формуле (16) СНиП 2.03.01-84, принимая площадь, статический момент и момент инерции приведенного сечения по указаниям п. 1.15. 3.4. Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие (смятие) должны производить по СНиП 2.03.01-84 и дополнительным указаниям п. 3.16.
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ
Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента
3.5. Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента, при воздействии повышенных и высоких температур должны выполнять по СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требований пп. 3.6—3.9. 3.6. Расчетные сопротивления бетона Rb следует принимать с учетом коэффициента условий работы бетона gbt, определяемого по табл. 10: для элементов прямоугольного и кольцевого сечений, а также тавровых сечений с полкой в растянутой зоне — в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения; для двутавровых и тавровых сечений с полкой в сжатой зоне — в зависимости от средней температуры бетона отдельно сжатой зоны ребра и сжатых свесов полки. Среднюю температуру бетона сжатой зоны прямоугольных сечений при x < xR допускается принимать по температуре бетона, расположенного на расстоянии 0,2h0 от сжатой грани сечения. Если x = xR h0 или сечение полностью сжато (x = h), коэффициент условий работы бетона gbt допускается принимать в зависимости от температуры бетона, расположенного на расстоянии 0,5х от сжатой грани сечения. При расчете на нагрузку наибольшая температура бетона сжатой зоны сечения элемента не должна превышать предельно допустимой температуры применения бетона, указанной в ГОСТ 20910-82. Полка, расположенная в растянутой зоне, в расчете не учитывается. Расчетные сопротивления арматуры Rs и Rsc следует принимать с учетом коэффициента условий работы арматуры gst, определяемого по табл. 20 в зависимости от температуры соответствующей арматуры. При этом температура арматуры не должна превышать предельно допустимой температуры применения арматуры, устанавливаемой по расчету (см. табл. 17). 3.7. При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны бетона xR по формуле (25) СНиП 2.03.01-84 величину w следует вычислять по формуле (26) тех же норм и правил, принимая коэффициент а равным для бетона составов (см. табл. 9): № 1 — 3, 6, 7, 10 — 15, 19 и 21 — 0,85; № 4, 5, 8, 9, 16 — 18, 23 и 29 — 0,80. В формуле (25) СНиП 2.03.01-84 для жаростойкой арматуры, указанной в табл. 19, следует принимать ssc,u = Rs. Для всех классов арматуры коэффициент условий ее работы gst принимают по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры. 3.8. При определении условной критической силы Ncr по формуле (58) СНиП 2.03.01-84 следует учитывать указания пп. 3.2 и 4.4. При расположении арматуры только у одной из граней сечения, вычисляя Ncr по формуле (58) СНиП 2.03.01-84, принимают Is = 0. 3.9. При расчете центрально растянутых железобетонных элементов, неравномерно нагретых по высоте сечения, правая часть условия (60) СНиП 2.03.01-84 заменяется суммой произведений площади арматуры, расположенной по каждой из сторон сечения, на расчетное сопротивление арматуры Rs и коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры соответствующей арматуры.
Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента
3.10. Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, при воздействии повышенных и высоких температур должен производиться на действие поперечной силы и изгибающего момента по СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требований пп. 3.11—3.15.
Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы
3.11. При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой на действие поперечной силы должно соблюдаться условие формулы (72) СНиП 2.03.01-84, обеспечивающее прочность по наклонной полоса между наклонными трещинами. В формулах (72) и (74) СНиП 2.03.01-84 расчетное сопротивление бетона Rb должно дополнительно умножаться на коэффициент условий работы бетона gbt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения. При вычислении коэффициента jw1 по формуле (73) СНиП 2.03.01-84 коэффициент a вычисляют по формуле (57), в которой коэффициенты bb и bs принимают по табл. 10 и 20 в зависимости от максимальной температуры хомутов. В формуле (74) СНиП 2.03.01-84 коэффициент b для составов бетона (см. табл. 9) принимается: № 1 — 3, 6, 7, 10 — 15, 19 — 21 — 0,01 № 4, 5, 8, 9, 16 — 18, 23 и 29 — 0,02 3.12. Расчет железобетонных элементов с по перечной арматурой на действие поперечной силы должен производиться из условия формулы (76) СНиП 2.03.01-84, обеспечивающее прочность по наклонной трещине по наиболее опасному наклонному сечению. 3.13. При расчете на действие поперечной силы элементов с поперечной арматурой: расчетное сопротивление арматуры Rsw дополнительно умножают на коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от наибольшей температуры поперечной арматуры в рассматриваемом сечении; расчетное сопротивление бетона Rbt дополнительно умножают на коэффициент условий работы бетона gtt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны. Среднюю температуру бетона сжатой зоны прямоугольного сечения допускается определять по температуре бетона, расположенного на расстоянии 0,2h0 от сжатой грани сечения. Коэффициент jb2 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения следует устанавливать равным для бетона составов (см. табл. 9): № 1 — 3, 6, 7, 10 — 15, 19 — 21: 50 — 200 °С ....................... 2,0 800 °С и выше ................... 5,0 № 4, 5, 8, 9, 16 — 18, 23 и 29: 50 — 200 °С ...................... 1,5 800 °С и выше .................. 4,5
Для температур между 200 и 800 °С коэффициент jb2, определяют интерполяцией. При воздействии температуры, превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, установленной по расчету (см. табл. 17), допускается ставить поперечную арматуру, укороченную по высоте сечения элемента. Минимально допустимая длина хомутов должна быть не менее 2/3h0 (черт. 4).
Черт. 4. Схема наклонного сечения железобетонного элемента с укороченными по высоте сечения хомутами с — проекция расчетного наклонного сечения элемента высотой h0; с1 — проекция расчетного наклонного сечения элемента с условно укороченной высотой hu = hw + а
Величина поперечной силы. воспринимаемая укороченными хомутами и бетоном в наклонном сечении, вычисляется по формуле
где qsw — находят по формуле (81) СНиП 2.03.01-84, в которой Rsw умножается на коэффициент gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от максимальной температуры хомутов. Сечение элемента с укороченной поперечной арматурой необходимо проверить по формуле (50) без второго члена правой части, в которой вместо h0 принимается условная рабочая высота сечения изгибаемого элемента hu, равная длине хомутов и толщине защитного слоя бетона у менее нагретой грани hu = hw + a (см. черт. 4). При этой проверке расчетное сопротивление бетона Rbt следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gtt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона условно сжатой зоны сечения элемента укороченной высоты, а температура бетона сжатой зоны определяется из теплотехнического расчета элемента действительной высоты. За расчетную поперечную силу принимается наименьшая величина, полученная из расчета по формуле (50) для элемента с обычной и условной высотой. 3.14. При расчете на действие поперечной силы изгибаемых элементов без поперечной арматуры из условия формулы (84) и коротких консолей из условия (85) СНиП 2.03.01-84 расчетные сопротивления бетона Rbt и Rb следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона соответственно gtt и gbt, определяемые по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения. Коэффициент jb4 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения принимается равным для бетона составов (см. табл. 9): № 1, 3, 6, 7, 10 — 15, 19 — 21: 50 — 200 °С ....................... 1,5 800 °С и выше ................... 3,3 № 4, 5, 8, 9, 16 — 18, 23 и 29: 50 — 200 °С ...................... 1,0 800 °С и выше .................. 2,2
Коэффициент jb3 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения устанавливают равным для бетонов составов (см. табл. 9): № 1, 3, 6, 7, 10 — 15, 19 — 21: 50 — 200 °С ..................... 0,6 800 °С и выше .................. 1,3 № 4, 5, 8, 9, 16 — 18, 23 и 29: 50 — 200 °С ..................... 0,4 800 °С и выше .................. 0,9
Для температур между 200 и 800 °С коэффициенты jb3 и jb4 принимают интерполяцией.
Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие изгибающего момента
3.15. Расчет на действие изгибающего момента должен производиться из условий (88—90) СНиП 2.03.01-84, в которых расчетные сопротивления арматуры Rs и Rsw следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от наибольшей температуры продольной арматуры хомутов и отогнутых стержней.
Расчет на местное действие нагрузок
3.16. Расчет на местное сжатие (смятие) элементов без косвенного армирования должен производиться из условия (101) СНиП 2.03.01-84. Коэффициент y при неравномерном распределении местной нагрузки под концами балок, прогонов, перемычек для бетона составов № 1 — 21, 23 и 29 (см. табл. 9) принимается равным 0,75. При определении расчетного сопротивления бетона смятию Rb,loc по формуле (102) СНиП 2.03.01-84 расчетные сопротивления бетона Rb и Rbt следует дополнительно умножать соответственно на коэффициенты условий работы бетона gbt и gtt, принимаемые по табл. 10 В зависимости от средней температуры бетона площади смятия. 3.17. При расчете на продавливание по формулам (107) — (109) СНиП 2.03.01-84: расчетное сопротивление бетона Rbt следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gtt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона на проверяемом участке; расчетное сопротивление арматуры Rsw следует принимать по указаниям п. 3.13. Коэффициент a должен приниматься для бетона составов (см. табл. 9): № 1 — 3, 6, 7, 10 — 15, 19 — 21 — 1,0 № 4, 5, 8, 9, 16 — 18, 23 и 29 — 0,8
3.18. При расчете на отрыв растянутой зоны элемента из условия (110) СНиП 2.03.01-84 расчетное сопротивление арматуры Rsw следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от наибольшей температуры дополнительной арматуры Asw.
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ НА ВЫНОСЛИВОСТЬ
3.19. Расчет железобетонных элементов на выносливость при воздействии температур свыше 50 °С должен производиться по формулам (120) и (121) СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требований: расчетные сопротивления бетона Rb и арматуры Rs дополнительно умножаются на коэффициенты условий работы бетона gb1t и арматуры gs3t, принимаемые по указаниям пп. 2.11 и 2.16; коэффициент приведения арматуры к бетону a’ умножают на отношение коэффициент bb — по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения.
4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ОБРАЗОВАНИЮ ТРЕЩИН
Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента
4.1. Для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементов, подвергающихся воздействию повышенной и высокой температуры, усилия, воспринимаемые сечениями, нормальными к продольной оси, при образовании трещин следует определять по СНиП 2.03.01-84. При этом расчетное сопротивление бетона Rbt,ser следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gtt, а модуль упругости бетона Еb — на коэффициент bb. Коэффициенты gtt и bb принимаются по табл. 10 в зависимости от температуры бетона на уровне растянутой арматуры. 4.2. Расчет железобетонных элементов по образованию трещин на усилия, вызванные воздействием температуры, следует проводить при нагреве: когда температура бетона по высоте элемента между гранями сечения отличается более чем на 30 °С в элементах статически неопределимых конструкций и более чем на 50 °С в элементах статически определимых конструкций при криволинейном распределении температуры; когда температура растянутой арматуры превышает 100 °С в конструкциях из обычного бетона и 70 °С в конструкциях из жаростойкого бетона; при остывании после нагрева, когда температура арматуры превышала 70 °С в элементах статически неопределимых конструкций. Расчет образования трещин в элементах конструкций производится из условия, что растягивающие напряжения бетона, вызванные распределением температуры, определяемые по формуле (32), равны или меньше величины расчетного сопротивления бетона Rbt,ser, умноженного дополнительно на коэффициент условий работы бетона gtt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от температуры волокна бетона, для которого определяются напряжения. 4.3. Расчет железобетонных элементов, подвергающихся совместному воздействию нагрузки и температуры, по образованию трещин должен производиться по СНиП 2.03.01-84 с учетом следующих указаний настоящего пункта. В формулах (123) и (125) СНиП 2.03.01-84 вместо Rbt,ser вводится выражение (Rbt,ser gtt — sbtt), а коэффициент о определяется по формуле (57). Коэффициенты условий работы gtt, bb и bs принимают по табл. 10 и 20 в зависимости от температуры бетона на уровне растянутой арматуры. Напряжения в бетоне при нагреве от нелинейного распределения температуры и при остывании определяют по формулам (32) и (34). При расчете элементов статически неопределимых конструкций по формуле (124) СНиП 2.03.01-84 вместо Мr вводится выражение Мr ± Мt. Значение момента Мt вызванного воздействием температуры, определяют по указаниям п. 1.32. Допускается напряжения, вызванные воздействием температуры, не учитывать, если их учет увеличивает трещиностойкость сечения. Усилие предварительного обжатия Р следует определять с учетом основных и дополнительных потерь предварительного напряжения в арматуре по указаниям п. 1.21. Приведенная площадь сечения нагретого элемента Аred в формулах (132) и (134) СНиП 2.03.01-84 определяется по формуле (6). 4.4. Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций бетона при воздействии температуры определяется по формуле
где
здесь bs — определяют по табл. 20 в зависимости от температуры растянутой и сжатой арматуры; bb — принимают по табл. 10 в зависимости от температуры бетона на уровне растянутой и сжатой арматуры. При расчете элементов с повышенной толщиной защитного слоя растянутой арматуры (d = 4.5. Расчет железобетонных элементов по образованию трещин при воздействии температуры и многократно повторяющейся нагрузки следует производить по СНиП 2.03.01-84, при этом расчетное сопротивление бетона Rb.ser следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gb1t, принимаемый по табл. 16 в зависимости от температуры бетона на уровне растянутой арматуры. Максимальное нормальное растягивающее напряжение в бетоне, вызванное нагрузкой, должно суммироваться с растягивающим напряжением от воздействия температуры, определяемым по формуле (32).
Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента
4.6. При расчете по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, в условиях воздействия температуры производится по формулам (141) и (142) СНиП 2.03.01-84, при этом расчетные сопротивления бетона Rb,ser и Rbt,ser должны дополнительно умножаться на коэффициенты условий работы бетона соответственно gbt и gtt, принимаемые по табл. 10: для прямоугольных элементов в зависимости от температуры бетона в центре тяжести приведенного сечения; для элементов двутаврового и таврового сечений в зависимости от температуры бетона в плоскости примыкания сжатых полок к стенке. Коэффициент a следует принимать для бетоне составов (см. табл. 9):
№ 1 — 3, 6, 7, 10 — 15, 19 — 21 — 0,01 № 4, 5, 8, 9, 16 — 18, 23 и 29 — 0,02
4.7. Расчет элементов по образованию трещин, наклонных к их продольной оси, на действие многократно повторяющейся нагрузки в условиях воздействия температуры следует производить по СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных указаний пп. 4.5 и 4.6.
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН
Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента
4.8. Для железобетонных элементов из обычного бетона при температуре арматуры до 100 °С и из жаростойкого бетона при температуре арматуры до 70 °С ширина раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента acrc, должна определяться по формуле (144) главы СНиП 2.03.01-84. При более высоких температурах арматуры необходимо учитывать дополнительное раскрытие трещин, вызванное разностью деформаций бетона и арматуры от воздействия температуры. В этом случав в формулу (144) главы СНиП 2.03.01-84 вместо при нагреве
при остывании после нагрева
где astm — определяют по формула (49); abt, acs — принимают по табл. 14 и 15 в зависимости от температуры арматуры и длительности нагрева; bs и vs — определяют по табл. 20 и 22 в зависимости от температуры арматуры; jl — принимают по указаниям п. 4.9. Величина ss не должна превышать величины Rs,ser для стержневой арматуры и 0,8Rs,ser для проволочной арматуры; при этом Rs,ser дополнительно умножают на коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры. При внецентренном растяжении с е0 < 0,8h0 возможно появление трещин на всю высоту сечения.
Расчет по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси элемента
4.9. Ширина раскрытия трещин, наклонных к продольной оси acrc, в изгибаемых элементах с поперечной арматурой при воздействии температуры должна определяться по формуле (152) главы СНиП 2.03.01-84, в которой модуль упругости бетона Еb и арматуры Еs следует умножать соответственно на коэффициенты bb и bs, принимаемые по табл. 10 и 20 в зависимости от средней температуры поперечной арматуры. Коэффициент jl принимается равным при нагреве: кратковременном — 1,0; длительном — 1,5. При температуре хомутов в середине высоты сечения болев 100 °С в элементах из обычного бетона и болев 70 °С из жаростойкого бетона необходимо учитывать дополнительное раскрытие наклонных трещин, вызванное разностью температурных деформаций бетона и арматуры, равное
где abt и ast — коэффициенты температурных деформаций бетона и арматуры при температуре хомута; tw — в середине высоты сечения; s — расстояние между хомутами.
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ЗАКРЫТИЮ ТРЕЩИН
4.10. Расчет железобетонных элементов по закрытию трещин при воздействии температуры производят по СНиП 2.03.01-84, при этом: расчетное сопротивление арматуры Rs,ser следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы арматуры gst, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры; усилие предварительного обжатия Р должно приниматься с учетом основных и дополнительных потерь предварительного напряжения в арматуре по указаниям п. 1.21. Напряжения растяжения в арматуре и сжатия в бетоне должны определяться от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок и усилий от длительного и кратковременного нагрева.
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ
4.11. Деформации (прогибы, углы поворота) элементов железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию повышенных и высоких температур, должны вычислять по СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требований пп. 4.12 — 4.16.
Определение кривизны железобетонных элементов на участках без трещин в растянутой зоне
4.12. Определение величины кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов по формулам (155) — (159) СНиП 2.03.01-84 на участках, где не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, следует производить с учетом следующих указаний. При определении кривизны коэффициент jb2, учитывающий влияние длительной ползучести бетона, при расчете на длительный нагрев принимают по табл. 24 в зависимости от вида бетона и средней температуры бетона сжатой зоны сечения (см. п. 4.13); коэффициент jb1 принимают по указаниям п. 1.15; момент инерции приведенного сечения Ired определяют по указаниям п. 1.15, принимая в формуле (1) значения В формуле (159) СНиП 2.03.01-84 модуль упругости арматуры Еs следует умножать на коэффициент bs, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры.
Таблица 24
Примечания: 1. В таблице даны значения коэффициента jb2 для длительного нагрева. 2. Для кратковременного нагрева и непродолжительного действия нагрузки коэффициент jb2 = 1. 3. Значение коэффициента jb2 для промежуточных температур принимают интерполяцией. 4. При наличии в элементе сжатой арматуры с m’ ³ 0,7 % значение коэффициента jb2 умножается на (1 – 0,11 m’), но принимается не менее 0,6. 5. При двухосном напряженном состоянии значение коэффициента jb2 умножается на 0,8. 6. При попеременном увлажнении значения jb2 следует умножать на 1,2. | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
(49)
определяется по интерполяции.
(50)
(51)
. Коэффициент bs принимают по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры;
(52)
(53)
(54)
(55)
(56)
(57)
> 0,1) коэффициент m1 в формуле (55) уменьшается на величину 1 — 2d.
вводится:
и 
по формуле (156) СНиП 2.03.01-84:
для кратковременного нагрева в зависимости от скорости подъема температуры и для длительного нагрева как при кратковременном нагреве с подъемом температуры на 10° С/ч и более.Часть 1 | Часть 2 | Часть 3 | Часть 4 | Часть 5 | Часть 6 | Часть 7 | Часть 8 | Часть 9 | Часть 10
Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!
Все СНиПы >> СНиПы «Бетон, ЖБИ, кирпич, фасадные материалы >>