|
2.7. Термическое сопротивление Rк, кв.м·°С/Вт, ограждающей конструкции с последовательно расположенными однородными слоями следует определять как сумму термических сопротивлений отдельных слоев:
|
|
(5)
|
|
где
|
|
- термические сопротивления отдельных слоев ограждающей
конструкции, кв.м·°С/Вт, определяемые по формуле (3);
|
|
|
|
|
- термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки,
принимаемое по прил. 4 с учетом примеч. 2 к п. 2.4*.
|
|
|
|
2.8. Приведенное термическое сопротивление
|
|
, кв.м·°С/Вт, неоднородной
|
ограждающей конструкции (многослойной каменной стены облегченной кладки с теплоизоляционным слоем и т.п.) определяется следующим образом:
а) плоскостями, параллельными направлению теплового потока, ограждающая конструкция (или часть ее) условно разрезается на участки, из которых одни участки могут быть однородными (однослойными) - из одного материала, а другие неоднородными - из слоев различных материалов, и термическое сопротивление ограждающей конструкции Ra, кв.м·°С/Вт, определяется по формуле
|
|
(6)
|
|
где
|
|
- площади отдельных участков конструкции (или части ее), кв.м;
|
|
|
|
- термические сопротивления указанных отдельных участков
конструкции, определяемые по формуле (3) для однородных
участков и по формуле (5) для неоднородных участков;
|
б) плоскостями, перпендикулярными направлению теплового потока, ограждающая конструкция (или часть ее, принятая для определения Ra) условно разрезается на слои, из которых одни слои могут быть однородными - из одного материала, а другие неоднородными - из однослойных участков разных материалов. Термическое сопротивление однородных слоев определяется по формуле (3), неоднородных слоев - по формуле (6) и термическое сопротивление ограждающей конструкции Rб - как сумма термических сопротивлений отдельных однородных и неоднородных слоев - по формуле (5). Приведенное термическое сопротивление ограждающей конструкции следует определять по формуле
|
|
(7)
|
Если величина Ra превышает величину Rб более чем на 25% или ограждающая
конструкция не является плоской (имеет выступы на поверхности), то приведенное
|
термическое сопротивление
|
|
такой конструкции следует определять на
|
основании расчета температурного поля следующим образом:
|
|
по результатам расчета температурного поля при
|
|
и
|
|
определяются средние
|
|
температуры, °С, внутренней
|
|
и наружной
|
|
поверхностей ограждающей
|
|
конструкции и вычисляется величина теплового потока
|
|
, Вт/кв.м, по формуле
|
|
|
|
(8)
|
|
где
|
|
- то же, что в формуле (1);
|
|
|
|
- то же, что в формуле (4);
|
приведенное термическое сопротивление конструкций определяется по формуле
|
|
(9)
|
2.9*. Приведенное сопротивление теплопередаче Rо, кв.м·°С/Вт, неоднородной ограждающей конструкции следует определять по формуле
|
|
(10)
|
|
где
|
|
- то же, что в формуле (1);
|
|
|
|
- то же, что в формуле (8).
|
Допускается приведенное сопротивление теплопередаче Ro наружных панельных стен жилых зданий принимать равным:
|
|
(11)
|
|
где
|
|
- сопротивление теплопередаче панельных стен, условно определяемое по
формулам (4) и (5) без учета теплопроводных включений, кв.м·°С/Вт;
|
|
|
r
|
- коэффициент теплотехнической однородности, принимаемый по прил. 13*.
|
Коэффициент теплотехнической однородности r ограждающих конструкций должен быть не менее значений, приведенных в табл. 6а*.
Таблица 6а*
|
Ограждающая конструкция
|
Коэффициент r
|
|
1.
|
Из однослойных легкобетонных панелей
|
0,90
|
|
2.
|
Из легкобетонных панелей с термовкладышами
|
0,75
|
|
3.
|
Из трехслойных железобетонных панелей
с эффективным утеплителем и гибкими связями
|
0,70
|
|
4.
|
Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплителем и железобетонными шпонками или ребрами из керамзитобетона
|
0,60
|
|
5.
|
Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплителем и железобетонными ребрами
|
0,50
|
|
6.
|
Из трехслойных металлических панелей с эффективным утеплителем
|
0,75
|
|
7.
|
Из трехслойных асбестоцементных панелей с эффективным утеплителем
|
0,70
|
2.10*. Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции по теплопроводному включению (диафрагмы, сквозного шва из раствора, стыка панелей, жестких связей стен облегченной кладки, элементов фахверка и др.) должна быть не ниже температуры точки росы внутреннего воздуха при расчетной зимней температуре наружного воздуха (согласно п. 2.2*).
Примечание. Относительную влажность внутреннего воздуха для
определения температуры точки росы в местах теплопроводных включений
ограждающих конструкций жилых и общественных зданий следует
принимать:
для зданий жилых, больничных учреждений, диспансеров, амбулаторно-
поликлинических учреждений, родильных домов, домов-интернатов для
престарелых и инвалидов, общеобразовательных детских школ, детских
садов, яслей, яслей-садов (комбинатов) и детских домов - 55%;
для общественных зданий (кроме вышеуказанных) - 50%.
|
2.11*. Температуру внутренней поверхности
|
|
, °С, ограждающей конструкции (без
|
теплопроводного включения) следует определять по формуле
|
|
(12)
|
|
Температуру внутренней поверхности
|
|
, °С, ограждающей конструкции (по теплопроводному
|
включению) необходимо принимать на основании расчета температурного поля конструкции.
|
Для теплопроводных включений, приведенных в прил. 5*, температуру
|
|
, °С, допускается
|
определять:
для неметаллических теплопроводных включений - по формуле
|
|
(13)
|
для металлических теплопроводных включений - по формуле
|
|
(13а)
|
В формулах (12) - (13а):
|
|
- то же, что в формуле (1);
|
|
|
- то же, что в формуле (4);
|
|
|
- сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, кв.м·°С/Вт, соответственно в
местах теплопроводных включений и вне этих мест, определяемые по формуле (4);
|
|
|
- коэффициенты, принимаемые по табл. 7* и 8*.
|
Таблица 7*
|
Схема теплопроводного
включения по прил. 5*
|
Коэффициент
|
|
при
|
|
|
|
|
0,1
|
0,2
|
0,4
|
0,6
|
0,8
|
1,0
|
1,5
|
2,0
|
|
I
|
|
0,52
|
0,65
|
0,79
|
0,86
|
0,90
|
0,93
|
0,95
|
0,98
|
|
|
При
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IIа
|
0,5
1,0
2,0
5,0
|
0,30
0,24
0,19
0,16
|
0,46
0,38
0,31
0,28
|
0,68
0,56
0,48
0,42
|
0,79
0,69
0,59
0,51
|
0,86
0,77
0,67
0,58
|
0,91
0,83
0,73
0,64
|
0,97
0,93
0,85
0,76
|
1,00
1,00
0,94
0,84
|
|
|
При
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
III
|
0,25
0,50
0,75
|
3,60
2,34
1,28
|
3,26
2,26
1,52
|
2,72
1,97
1,40
|
2,30
1,76
1,28
|
1,97
1,62
1,21
|
1,71
1,48
1,17
|
1,47
1,31
1,11
|
1,38
1,22
1,09
|
|
|
При
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IV
|
0,25
0,50
0,75
|
0,16
0,23
0,29
|
0,28
0,39
0,47
|
0,45
0,57
0,67
|
0,57
0,60
0,78
|
0,66
0,77
0,84
|
0,74
0,83
0,88
|
0,87
0,91
0,93
|
0,95
0,95
0,95
|
|
|
|
Примечания: 1. Для промежуточных значений
|
|
коэффициент
|
|
следует
|
|
определять интерполяцией.
|
|
2. При
|
|
> 2,0 следует принимать
|
|
= 1.
|
|
3. Для параллельных теплопроводных включений типа IIа табличное значение
|
|
коэффициента
|
|
следует принимать с поправочным множителем
|
|
|
(где L - расстояние между включениями, м).
|
Таблица 8*
|
Схема теплопроводного
включения по прил. 5*
|
Коэффициент
|
|
при
|
|
|
|
0,25
|
0,5
|
1,0
|
2,0
|
5,0
|
10,0
|
20,0
|
50,0
|
150,0
|
|
I
|
|
0,105
|
0,160
|
0,227
|
0,304
|
0,387
|
0,430
|
0,456
|
0,485
|
0,503
|
|
IIб
|
|
-
|
-
|
-
|
0,156
|
0,206
|
0,257
|
0,307
|
0,369
|
0,436
|
|
|
При
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
III
|
0,25
0,50
0,75
|
0,061
0,084
0,106
|
0,075
0,112
0,142
|
0,085
0,140
0,189
|
0,091
0,160
0,227
|
0,096
0,178
0,267
|
0,100
0,184
0,278
|
0,101
0,186
0,291
|
0,101
0,187
0,292
|
0,102
0,188
0,293
|
|
|
При
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IV
|
0,25
0,50
0,75
|
0,002
0,006
0,013
|
0,002
0,008
0,022
|
0,003
0,011
0,033
|
0,003
0,012
0,045
|
0,003
0,014
0,058
|
0,004
0,017
0,063
|
0,004
0,019
0,066
|
0,005
0,021
0,071
|
0,005
0,022
0,073
|
|
|
При
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V
|
0,75
1,00
2,00
|
0,007
0,006
0,003
|
0,021
0,017
0,011
|
0,055
0,047
0,032
|
0,147
0,127
0,098
|
-
-
-
|
-
-
-
|
-
-
-
|
-
-
-
|
-
-
-
|
|
|
|
Примечания: 1. Для промежуточных значений
определять интерполяцией.
|
|
коэффициент
|
|
следует
|
|
2. Для теплопроводного включения типа V при наличии плотного контакта между гибкими связями и арматурой (сварка или скрутка вязальной проволокой) в формуле (13а) вместо
|
|
|
следует принимать
|
|
.
|
|
|
|
|
|
(К) Пункт 2.12* исключен.
(К) Таблица 9* исключена.
2.13*. Приведенное сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей) необходимо принимать по прил. 6*.
2.14*. Коэффициент теплопроводности материалов в сухом состоянии теплоизоляционных слоев ограждающих конструкций, как правило, должен быть не более 0,3 Вт/(м·°С).
Пункты 2.15*, 2.16* и табл. 9а* исключены.
2.17*. В жилых и общественных зданиях площадь окон (с приведенным сопротивлением теплопередаче меньше 0,56 кв.м·°С/Вт) по отношению к суммарной площади светопрозрачных и непрозрачных ограждающих конструкций стен должна быть не более 18%.
3. ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
|
3.1*. В районах со среднемесячной температурой июля 21°С и выше амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих конструкций (наружных стен с тепловой
|
|
|
инерцией менее 4 и покрытий менее 5)
|
|
зданий жилых, больничных учреждений (больниц,
|
|
|
клиник, стационаров и госпиталей), диспансеров, амбулаторно-поликлинических учреждений, родильных домов, домов ребенка, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, детских садов, яслей, яслей-садов (комбинатов) и детских домов, а также производственных зданий, в которых должны соблюдаться оптимальные нормы температуры и относительной влажности воздуха в рабочей зоне или по условиям технологии должны поддерживаться постоянными температура
или температура и относительная влажность воздуха, не должна быть более требуемой
|
|
амплитуды
|
|
, °С, определяемой по формуле
|
|
|
|
(18)
|
|
где
|
|
- среднемесячная температура наружного воздуха за июль, °С, принимаемая
согласно СНиП 2.01.01-82.
|
|
