3.21*. Горизонтальную эквивалентную статичес­кую нагрузку на внецентренно сжатые (случай "б") железобетонные стены, а также на каменные стены следует принимать:

для обвалованных стен и стен, примыкающих к помещениям подвалов, не защищенных от ударной волны, равной динамической нагрузке, определяе­мой по пп. 3.5-3.8 настоящих норм, с коэффициен­том динамичности К_д, равным 1;

для стен, расположенных ниже уровня грунтовых вод (рис. е), и необвалованных стен (рис. д, и, к, л) равной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.7 и 3.9 настоящих норм, умноженной на коэф­фициент динамичности К_д = 1,7, для каменных стен без продольной арматуры - К_д = 2.

3.22. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку на ленточные и отдельно стоящие фунда­менты следует принимать равной динамической на­грузке, определяемой согласно п. 3.12 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности К_д, определяемый согласно табл. 15 настоящих норм.

При расчете сплошных фундаментных плит верти­кальную эквивалентную статическую нагрузку сле­дует принимать равной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.10 и 3.11 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности К_д, при­нимаемый согласно табл. 17.

Таблица 17

3.23*. Оголовки аварийных выходов, возвышаю­щиеся над поверх­ностью земли, следует рассчиты­вать на горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку, равную давлению во фронте ударной волны DР, умноженному на коэффициент динамич­ности К_д = 2.

При расчете оголовков на сдвиг и опрокидывание динамическую нагрузку следует принимать равной:

на стену, обращенную к взрыву, - по форму­ле (5);

на тыльную стену - 1,3 DР;

на покрытие и боковые стены - 1,25 DР.

3.24*. Эквивалентную статическую нагрузку на наружные стены в местах расположения входов, на стены тамбуров-шлюзов и тамбуров, на ограждаю­щие конструкции аварийных выходов и защитно-гермети­ческие двери следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно пп. 3.13*, 3.14*, 3.15* и 3.16 настоящих норм, умно­женной на коэффициент динамичности К_д согласно табл. 18*.

Для ограждающих конструкций аварийных выхо­дов сквозникового и тупикового типов коэффициент динамичности следует принимать К_д = 1,3.

Таблица 18*

3.25*. Закладные детали для крепления дверей и ставней должны рассчитываться на эквивалентную статическую нагрузку, приложенную перпендику­лярно плоскости стены и направленную в сторону, противоположную действию ударной волны. Величи­ну этой эквивалентной статической нагрузки следу­ет принимать для убежищ II и III классов 0,25 кгс/см², для убежищ IV класса - 0,15 кгс/см².

Внутренние стены расширительных камер, распо­ложенных за противов­зрывными устройствами, дол­жны рассчитываться на экви­валентную статическую нагрузку, равную 0,2 кгс/см², независимо от класса убежища.

3.26*. Стены открытых участков и подходные тоннели входов на действие динамической нагрузки не рассчитываются, они проверяются расчетом на действие эксплуатационной нагрузки и нагрузки от веса грунта.

Устраиваемые во входах, сквозникового типа перекрытия следует рассчитывать на нагрузку, при­ложенную снизу и равную значению давления во фронте ударной волны, умноженному на коэффи­циент 0,2. Кроме того, перекрытия следует прове­рять расчетом на нагрузку от обручений вышележа­щих конструкций, равную 0,3 кг/см².

3.27*. Тоннели аварийных выходов и входов, совмещенных с аварийными выходами, на участке от устья до защитно-герметической двери (ставня) или противовзрывного устройства следует рассчиты­вать на два случая:

а) загружение только снаружи;

б) результирующее - загружение снаружи и изнутри.

Величины эквивалентных статических нагрузок снаружи определяются по пп.3.17*-3.21*, а из­нутри - по п. 3.24* настоящих норм. При этом для тоннелей, расположенных в грунте, необходимо учитывать пассивный отпор грунта.

3.28. Эквивалентные статические нагрузки на конструкции противо­радиационных укрытий следу­ет принимать согласно прил. 1*.

4. РАСЧЕТ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

4.1*. Расчет бетонных и железобетонных конст­рукций убежищ следует производить в соответствии с требованиями глав СНиП: основные положения проектирования строительных конструкций и осно­ваний, проектирование бетонных и железобетонных конструкций, а также настоящих норм.

ХАРАКТЕРИСТИКА ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ

4.2. Расчет конструкций убежищ на силовые воз­действия произ­водится по методу предельных со­стояний - по потере несущей способности (предель­ные состояния первой группы) и должен обеспечи­вать от:

разрушения отдельных элементов конструкций в наиболее напряженных сечениях;

потери устойчивости формы отдельными элемен­тами конструкций;

разрушения конструкций при совместном воз­действии силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды.

4.3*. Расчет несущих конструкций защитных сооружений должен выполняться с учетом упруго-пластических свойств материалов - предельное состояние Iа.

Предельное состояние конструкций в упруго-пластической стадии (состояние Iа) характери­зуется началом разрушения бетона сжатой зоны в наиболее напряженных сечениях, растянутая арма­тура при этом находится в стадии развития неупругих (пластических) деформаций. Допускаются воз­никновение остаточных перемещений и наличие в бетоне растянутой зоны раскрытых трещин. По состоянию Iа рассчитываются элементы основных несущих и ограждающих конструкций убежищ. тоннели аварийных выходов.

Предельное состояние конструкций по упругой стадии работы арматуры (состояние Iб) характери­зуется достижением в растянутой арматуре напря­жений, равных расчетному динамическому сопро­тивлению арматуры, при этом напряжения в бетоне сжатой зоны, как правило, меньше расчетного ди­намического призменного сопротив­ления бетона.

Расчет железобетонных конструкций по пре­дельному состоянию Iб обеспечивает отсутствие в них остаточных деформаций. По предельному состоянию Iб следует рассчитывать конструкции убежищ, расположенные в водонасыщенном грунте.

4.4*. Предельные состояния Iа и Iб шарнирно опертых изгибаемых и внецентренно сжатых (слу­чай "а") элементов нормируются величиной К, равной отношению полного прогиба (перемещения) конструкции, достигаемого к моменту предельного состояния Y_пр, к величине упругого прогиба (пере­мещения) конструкции Y₀, при котором напряже­ние в арматуре растянутой зоны достигает значения расчетных динамических сопротивлении.

Для элементов, рассчитываемых по предельному состоянию Iа, следует принимать К = 3м соблюдать условие Y_i, £ Y_пр, а для элементов, рассчитывае­мых по предельному состоянию Iб,- К = 1 и соблюдать условие Y_i £ Y₀.

Величины прогибов конструкций определяются:

а) упругий прогиб изгибаемых элементов Y₀, при котором напряжения в растянутой зоне дости­гают значений R_а^д, по формуле

; (7)

б) предельный прогиб Y_пр, котором начина­ется раздробление бетона на верхней грани сжатой зоны балочных элементов, по формуле

; (8)

в) предельный прогиб Y_пр, при котором начина­ется разрушение сжатой зоны внецентренно сжатых элементов, по формуле

. (9)

где R_а^д, R_а.с^д - расчетные динамические сопротивления арматуры растяжению (сжатию) ;

R_пр^д - расчетная динамическая призменная прочность бетона;

Е_а - модуль упругости арматуры;

F_а, F¢_а - площади растянутой (сжатой) арматуры;

m, m¢ - коэффициенты армирования сечения растянутой (сжатой) арматуры;

а¢- расстояние от равнодействующей усилий в сжатой арматуре до ближайшей грани сечения;

h₀ - рабочая высота сечения;

l₀ - расчетная длина элементов;

b - ширина прямоугольного сечения;

N - продольная сжимающая сила;

S - коэффициент, зависящий от схемы загружения элементов и условий на опорах, принимаемый согласно прил. 5;

М_р^д - изгибающий момент, при котором напряжение в арматуре достигает R_а^д, определяемый из выражения

М_р^д = F_аR_а^д(h₀ - 0,5x^д) + F¢_аR_а.с^д(0,5х^д - а¢),

где ;

М_пр^д - максимальный изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сече­нием при условии x^д = x_R^д и определяемый для прямоугольного сече­ния из выражения

М_пр^д = 0,5bh₀²R_пр^д;

x^д, x_R^д - определяются по п. 4.19 настоящих норм.

4.5. Предельное состояние Iа элементов с защем­ленными опорами или неразрезных изгибаемых и внецентренно сжатых элементов (случай "а") нормируется величиной угла раскрытия трещин в шарнире пластичности, определяемой по формуле

y_{i пр} = 0,035 + . (10)

При x^д < 0,02 y_{i пр} принимается рваным 0,2 рад,

где x^д - относительная высота сжатой зоны бетона, определяемая из выражений:

для изгибаемых элементов

;

для внецентренно сжатых элементов (случай "а")

,

m - коэффициент армирования сечения растянутой зоны, определяемый из выражения

.

Прочность элемента при работе его в упругопластической стадии (предельное состояние Iа) обеспе­чивается при условии

y_i £y_{i пр}, (11)

где y_i - величина угла раскрытия трещин в шарнире пластичности от расчетной нагрузки с учетом коэффициента динамичности по перемещению.

МАТЕРИАЛЫ И ИХ РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

А. Бетон

4.6*. Для сборных и монолитных бетонных и железобетонных конструкций убежищ должен применяться тяжелый бетон проектной марки не ниже М200, а для колонн и ригелей - не ниже М300.

Бетонные блоки для стен высотой 2,4 м следует предусматривать марки не ниже М100. Раствор для заделки швов сборных железо­бетонных конструк­ций принимать марки не ниже M100, а для кладки стен - не ниже М50.

4.7. При расчетах конструкций защитных соору­жений на экви­валентные статические нагрузки нормативные сопротивления бетона осевому сжа­тию призм (призменная прочность) R_пр^н и сопротив­ление осевому растяжению R_р^н принимаются в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных кон­струкций. При этом коэффициенты безопасности по бетону при сжатии К_б.с и растяжении K_б.р принимаются равными: К_б.с = 1,15 и K_б.р =1,25.

Таблица 19*

4.8* Расчетные динамические сопротивления бетона в проектируемых конструкциях защитных сооружений следует принимать равными расчетным сопротивлениям бетона при расчете на эквивалент­ные статические нагрузки согласно табл. 19* умноженным на коэффициент динамического упроч­нения бетона, принимаемый равным:

при расчете по предельному состоянию Iа

К_у.б = 1,2;

при расчете по предельному состоянию Iб

К_у.б = 1,3.

4.9. Расчетные сопротивления бетона, указанные в табл. 19* следует умножать на коэффициенты условий работы бетона, принимаемые по табл. 20.

Таблица 20

4.10. Расчетное динамическое сопротивление бетона срезу R_ср^д следует принимать равным рас­четному сопротивлению бетона осевому сжатию (призменная прочность) R_пр согласно табл. 19*, умноженному на коэффициент, равный 0,25.

Б. Арматура

4.11*. Выбор арматурных сталей для железобетон­ных конструкций убежищ должен производиться с учетом требований главы СНиП по проектирова­нию бетонных и железобетонных конструкций и согласно табл. 21* настоящих норм.

Для закладных деталей и соединительных накладок должна применяться прокатная углеро­дистая сталь класса С38/23 согласно требованиям главы СНиП по проектированию стальных конст­рукций. При этом коэффициент упрочнения стали следует принимать К_у = 1,4 и коэффициент усло­вий работы m = 1,1.

Таблица 21*

4.12* При расчете железобетонных конструкций убежищ на эквивалентные статические нагрузки (по предельному состоянию первой группы) расчет­ные сопротивления рабочей стержневой горяче­катаной арматуры классов А-I, А-II и А-III, назна­чаемой для сечений элементов, следует принимать численно равными нормативным сопротивлениям арматурных сталей согласно главе СНиП по проек­тированию бетонных и железобетонных конструк­ций, с учетом коэффициента надежности по арма­туре К_а, равного 1.

При назначении в конструкциях убежищ арматур­ной стали класса A-IV ее расчетное сопротивление определяется по нормативному сопротивлению, принимаемому по указанной в этом пункте главе СНиП, с учетом коэффициента надежности по арматуре К_а, равного 1,2(1,1).

Расчетное сопротивление проволочной арматуры класса Вр-I определяется по нормативному сопро­тивлению растяжению, принимаемому согласно главе СНиП по проектированию бетонных и железо­бетонных конструкций, с учетом коэффициента надежности по арматуре К_а, равного 1.1.

Примечание. В скобках указан коэффициент надежности по арматуре класса A-IV для условий проектирования конструкций, изготовляемых или возводимых после 1 января 1983 г.

4.13*. Расчетные динамические сопротивления арматуры R_а^д, R_а.х^д, R_а.с^д следует определять по расчетным сопротивлениям, указанным в табл. 22*, умножая их на коэффициенты динамического упрочнения арматурной стали, приведенные в табл. 23*.

Расчетные сопротивления арматуры классов A-I, А-II и А-III, указанные в табл. 22* при расчете конструкции на изгиб следует умножать на коэффи­циент условий работы m_б, равный 1,1.

Таблица 22*

Таблица 23*

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

4.14. Расчет элементов железобетонных кон­струкций убежищ по прочности должен произво­диться для сечений, нормальных и наклонных к продольной оси элементов. Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное дей­ствие нагрузки (смятие и продавливание) .

Расчет сечений изгибаемых и внецентренно сжа­тых элементов сборно-монолитных конструкций производится так же, как монолитных. В рабочую высоту сечения следует включать высоту сборных элементов, при этом необходимо обеспечивать совместную их работу.

Сборно-монолитные железобетонные конструк­ции должны прове­ряться расчетом на воздействие скалывающих напряжении.

4.15. Расчет прочности элементов железобетон­ных конструкций по сечениям, нормальным к оси элемента, производится исходя из следующего:

сопротивление растянутого бетона не учитыва­ется, и все растягивающие усилия передаются на арматуру, причем напряжения в ней принимаются равными расчетным динамическим сопротивлениям арматурной стали на растяжение;

сопротивление бетона сжатию принимается рав­ным динамическому сопротивлению бетона, а эпюра напряжений в сжатой зоне условно считается прямоугольной (в отдельных случаях принимается трапе­циевидной с коэффициентом полноты 0,75);

сжимающие напряжения в арматуре сжатой зоны элементов принимаются равными динамичес­ким расчетным сопротивлениям арматурной стали на сжатие.

4.16*. Определение внутренних усилий (изгибаю­щих моментов, продольных и поперечных сил) в элементах конструкций защитных сооружений сле­дует производить по правилам строительной меха­ники от нагрузок, определяемых согласно требова­ниям п. 3.1* настоящих норм.

Расчет конструкций убежищ целесообразно производить в целом как рамы. В случае с неуравно­вешенными внешними нагрузками расчет конструк­ции убежищ следует производить как рамы с допол­нительными стержнями или, условно разрезав по стенам, рассчитать раздельно покрытие и фунда­ментную плиту как неразрезные балки.

При расчете поэлементно следует учитывать перераспределение усилий.

При расчете статически неопределимых балочных и рамных систем на эквивалентные статические нагрузки по состоянию Iа допускается учитывать перераспределение усилий между опорой и пролетом вследствие пластических деформаций или появления трещин. При этом уменьшение на опоре изгибающего момента, получаемого по расчету на эквивалентные статические нагрузки, допус­кается до 50 % для балок и 30 % для плит перекры­тий и фундаментов.

Для сборно-монолитных и монолитных балоч­ных плит покрытий (за исключением плит без­балочных покрытий) заглубленных защитных со­оружений, рассчитываемых без учета распора, возникающего вследс­твие ограничения горизонталь­ных перемещений опорных сечений, заделанных в железобетонные стены или ригели, следует умень­шать рабочую арматуру в пролете:

на 20 % - при x^д £ 0,2;

на 15% - при 0,2 < x^д £ 0,3;

на 10% - при 0,3 < x^д £ 0,4.

При x^д > 0,4 влияние распора не учитывается.

Динамическую прочность сборных изгибаемых железобетонных элементов, имеющих закрепление на концах или надежное замоноличивание, с учетом распора можно определить по методике, изложен­ной в прил. 11*.

4.17. При применении в защитных сооружениях предварительно напряженных железобетонных кон­струкций предельное усилие, отвечающее расчетным динамическим характеристикам материалов при расчете на эквивалентные статические нагрузки, должно быть больше усилия, вызывающего образо­вание трещин в убежищах, не менее чем на 25 %.

В предварительно напряженных конструкциях, используемых для убежищ, не допускается приме­нять арматуру, для которой относи­тельное удли­нение при разрыве d меньше 4 %. Предварительно напря­же­нные конструкции, в которых арматура не имеет сцепления с бетоном, применять в убежищах не допускается.

А. Внецентренно сжатые элементы

4.18. Расчет внецентренно сжатых элементов на действие сжимающей продольной силы N произво­дится в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железо­бето­н­ных конструкций. Для случая, когда расчетный экс­центриситет продольной силы е равен нулю, а рас­четная длина элемента l₀ £ 20h, расчет сжатых элементов допускается производить из условия

N = j[R_пр^дF + R_а.с^д(F_а + F¢_а)]. (12)

где j - коэффициент, принимаемый по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;

F_а - площадь сечения растянутой арма­туры, см²;

F¢_а - площадь сечения сжатой арматуры, см²;

F - площадь сечения элемента, см²;

N - продольная сила от действия постоянных, длительных и кратковременных (эквивалентных статических) нагрузок, определяемая из выражения

N = N_экв.ст + N_дл;

R_пр^д - расчетная динамическая призменная прочность бетона;

R_а.с^д - расчетное динамическое сопротивление сжатию арматуры.

4.19. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура со­средоточена у перпендикулярных указанной плос­кости граней элемента, должен производиться в зависимости от соотношения между величиной относительной высоты сжатой зоны бетона x^д, определяемой из соответствующих условий равно­весия, и граничным значением относительной вы­соты сжатой зоны бетона x_R^д, при котором пре­дельное состояние элемента наступает одновре­менно с достижением в растянутой арматуре напря­жения, равного расчетному динамическому сопро­тивлению арматуры растяжению.

Расчет производится:

при x^д £ x_R^д - с учетом расчетных динами­ческих сопротивлении арматуры;

при x^д > x_R^д - с учетом напряжений, дости­гаемых в арматуре, по формуле

. (13)

где x^д - относительная высота сжатой зоны бетона, определяемая из выражения

или ;

h₀ - рабочая высота сечения;

х^д - высота сжатой зоны бетона при эквивалентной статической нагрузке;

R_а^д - расчетное динамическое сопротивление растяжению арматуры;

s_а^д - напряжение в растянутой арматуре, не достигшей предела текучести;

m - коэффициент армирования сечения растянутой зоны.

4.20*. Величина x_R^д определяется по формуле

, (14)

где x₀^д - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле

x₀^д = 0,85 - 0,0008R_пр^д. (14а)

где R_пр^д - расчетная динамическая призменная прочность бетона.

4.21*. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 4.19 на­стоящей главы, следует производить:

а) при £ x_R^д - по формуле

Ne £ R_пр^дbx^д(h₀ - 0,5x^д) + R_а.с^дF¢_а(h₀ - a¢). (15)

при этом высота сжатой зоны определяется по формуле

N + R_пр^дF_а - R_а.с^дF¢_a = R_пр^дbx^д; (16)

б) при x^д = ³ x_R^д по формуле (15), при этом высота сжатой зоны определяется:

для элементов из бетона марки М400 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов А-I, А-II, A-III и A-IV - по формуле

N + s_а^дF_a - R_а.с^дF¢_a = R_пр^дbx^д, (17)

где s_а^д - определяется по формуле (13).

При расчете железобетонных наружных стен значение эксцентриситета е в формуле (15) сле­дует определять из выражения

, (17а)

где М - момент от горизонтальной эквивалентной статической нагрузки, опре­деляемой по пп. 3.20* и 3.21*;

N - продольная сила от вертикальной эквивалентной статической нагрузки, определяемой по п. 3.19*;

h - толщина стены;

a - расстояние от равнодействующей усилий в растянутой арматуре до ближайшей грани сечения;

К_е - коэффициент, учитывающий изменение эксцентриситета во времени и принимаемый по табл. 23а*.

Таблица 23*

Б. Изгибаемые элементы

4.22*. Расчет прочности по сечениям, нормальным к продольной оси элемента, производится с учетом граничного значения относи­тельной высоты сжатой зоны бетона x_R^д.

С целью предотвращения хрупкого разрушения изгибаемых элементов, рассчитываемых по пре­дельному состоянию Iа, необходимо уменьшать подсчитываемое по формуле (14а) значение x^д на 10%.

4.23. Расчет прямоугольных сечений, нормальных к продольной оси элемента, при £ 0,9 x_R^д должен производиться по формуле

М £ R_пр^дbx^д(h₀ - 0,5х^д) + R_а.с^дF¢_a(h₀ - a¢), (19)

при этом высота сжатой зоны х^д определяется из формулы

R_а^дF_a - R_а.с^дF¢_a = R_пр^дbx^д. (20)

РАСЧЕТ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО НАКЛОННЫМ СЕЧЕНИЯМ

4.24. При расчете элементов на действие попереч­ной силы от эквивалентных статических нагрузок должны соблюдаться условия:

а) при расчете по предельному состоянию Iа

Q £ 0,45R_пр^дbh₀; (21)

б) при расчете по предельному состоянию Iб

Q £ 0,35 R_пр^дbh₀. (22)

В формулах (21) и (22) значение для бетонов марок выше М400 принимается как для бетона марки М400. При расчете сечений с переменной шириной по высоте принимается наименьшее зна­чение ширины.

4.25. Расчет изгибаемых элементов на действие поперечных сил допускается не производить, если соблюдается условие

Q £ 0,6R_р^дbh₀. (23)

Значения правой части формулы (23) увеличиваются на 25% для сплошных плоских плит. При соблюдении условия (23) в сплошных плоских плитах поперечная арматура ставится конструк­тивно.

4.26. Расчет элементов с поперечной арматурой должен произво­диться по формуле

Q = SR_а.х^дF^х + SR_а.х^дF₀ sina + Q_б. (24)

где Q - поперечная сила, действующая в наклонном сечении, т.е. равнодейст­вующая всех поперечных сил от внешней нагрузки, расположенных по одну сторону от рассматривае­мого наклонного сечения;

SR_а.х^дF^х +

+SR_а.х^дF₀ sina - сумма поперечных усилий, воспринимаемых соответственно хомутами и отогнутыми стержнями. пересекающими наклонное сечение;

a - угол наклона отогнутых стержней к продольной оси элемента в наклонном сечении;

Q_б - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном сжатой зоны в наклонном сечении.

Величина Q_б для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов определяется по формуле

, (25)

где С - длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента;

b, h₀ - принимаются в пределах наклонного сечения.

4.27. Для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов постоянной высоты, армированных хому­тами, длина проекции наклонного сечения на про­дольную ось элемента, отвечающая минимуму его несущей способности по поперечной силе (при отсутствии внешней нагрузки в пределах наклон­ного сечения), С₀ определяется по формуле

, (26)

а величина поперечной силы Q_х.б, воспринимае­мой хомутами и бетоном в наклонном сечении с длиной проекции С₀, - по формуле

. (27)

где q_х - усилие в хомутах на единицу длины элемента в пределах наклонного сечения, определяемое по формуле

, (28)

и - расстояние между хомутами, см.

4.28. Применение изгибаемых элементов без поперечной арматуры в конструкциях убежищ не допускается.

В противорадиационных укрытиях элементы без поперечной арматуры следует рассчитывать согласно требованиям главы СНиП по проектиро­ванию бетонных и железобетонных конструкций, с учетом дополнительных нагрузок.