РАСЧЕТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ

4.29. Расчет на продавливание плитных конструк­ций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной пло­щади, должен производиться по формуле

Р £ R_р^дb_срh₀, (29)

где Р - продавливающая сила;

b_ср - среднее арифметическое значение величин периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продав­ливании, в пределах рабочей высоты сечения h₀;

R_р^д - расчетною динамическое сопротивление бетона растяжению.

При определении величин b_ср и Р предполагается, что продавли­ванием происходит по боковой поверх­ности пирамиды, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, а боковые стороны наклонены под углом 45° к горизонтали.

При продавливании по поверхности пирамиды с углом наклона боковых граней больше 45° правая часть формулы (29) умножается на вели­чину h_­0/с, но не более 2,5 (где с - длина гори­зонтальной проекции боковой грани пирамиды продавливания).

4.30. При установке в пределах пирамиды продавливания поперечной арматуры расчет должен производиться из условий:

P £ R_а.х^дF_х.п; (30)

Р £ 1,4 R_р^дb_срh₀, (31)

где F_х.п - суммарная площадь сечения поперечной арматуры, пересекающей боковые по­верхности пирамиды продавливания;

R_а.х^д - расчетное динамическое сопротивление поперечной арматуры.

Указанные требования распространяются на плиты толщиной не менее 20 см, а также на ленточ­ные и столбчатые фундаменты, в пазы которых заделываются сборные стеновые панели и колонны.

При этом расчет на продавливание следует вести исходя из возможности продавливания железо­бетона, расположенного ниже дна стаканного или паза ленточного фундаментов.

Поперечная арматура, устанавливаемая в плитных элементах в зоне продавливания, должна иметь достаточную анкеровку по концам. Кроме того, должна быть обеспечена передача поперечного усилия с продольной арматуры на хомуты. Ширина зоны постановки хомутов должна быть не менее 1,5 высоты сечения.

РАСЧЕТ НА СКАЛЫВАНИЕ

4.31*. Неразрезные сборно-монолитные изгибае­мые конструкции над промежуточными опорами должны быть проверены расчетом на скалывающие напряжения, возникающие на поверхности кон­такта материалов, по формуле

. (32)

Предельное значение этих напряжении находится из выражения

t_пр = 0,25R_пр^дК_пов, (33)

где Q - поперечная сила в рассматриваемом сечении элемента;

К_пов - коэффициент, учитывающий степень шероховатости поверхности сборного элемента и принимаемый согласно табл. 24.

Таблица 24

Если t > t_пр, то следует предусматривать выпуски поперечной арматуры из сборного эле­мента в слой монолитного бетона нормально к поверхности и в количестве, определяемом расче­том на поперечную силу.

5* РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ, ОСНОВАНИЙ И СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ

5.1. В каменных и армокаменных конструк­циях следует применять материалы с проектными марками по прочности на сжатие не ниже: кирпич - 100, бутовый камень - 150, раствор для кладки - 50.

5.2. Расчетные динамические сопротивления кладки из каменных материалов в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций, умно­женным на коэффициент динамического упрочне­ния К_у = 1,2.

5.3. Расчетные динамические сопротивления для листового и профильного проката в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию стальных конструкций, умноженным на коэффи­циент динамического упрочнения К_у = 1,4 и коэф­фициент условий работы m = 1,1.

При расчете сварных соединений стальных кон­струкций коэффициент динамического упрочнения К_у.св следует принимать равным 1.

5.4. Расчетные динамические сопротивления для дерева, приме­няемого в конструкциях, следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию деревян­ных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения К_у = 1,4.

5.5*. Расчет элементов каменных и армокаменных конструкций следует производить по предель­ным состояниям первой группы в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций.

Расчет стен из каменных материалов при е₀ £ 0,7_у, производится без проверки растянутой зоны на раскрытие трещин. При этом наибольшая величина эксцентриситета е₀ при расчете по несущей способности должна удовлетворять условиям при расчете:

по предельному состоянию Iа - е₀ £ 0,95_у;

по предельному состоянию Iб - е₀ £ 0,8_у,

где у - расстояние от центра тяжести сечения элемента до края сечения в сторону эксцентриситета.

При обеспечении совместной работы каменной кладки и железобетона расчет конструкций следует производить по методике, изложенной в прип.12*.

РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ

5.6*. Расчет оснований убежищ должен произво­диться в соответствии с требованиями глав СНиП по проектированию оснований зданий и сооруже­ний.

Расчет оснований убежищ, сложенных скаль­ными грунтами, а также водонасыщенными глинис­тыми и заторфованными грунтами, производится по несущей способности на основное и особое сочетания нагрузок. При этом расчетные сопротив­ления оснований из скальных грунтов следует принимать равными временным сопротивлениям образцов скального грунта на одноосное сжатие в водонасыщенном состоянии, умноженным на коэффициент динамического упрочнения К_у = 1,3.

Расчет оснований, сложенных нескальными грунтами, производится по деформации на основное соче­тание нагрузок. При этом отношение площади фундаментов в плане под стенами и колоннами к площади покрытия (площади сбора нагрузки) следует принимать не менее: для убежищ II класса - 0,15, III класса - 0,1 и IV класса - 0,05.

Расчет конструкции фундамента на прочность должен произво­диться на особое сочетание наг­рузок, при этом эквивалентную статическую на­грузку следует принимать по п. 3.22 настоящих норм.

5.7* Требования к проектированию защитных сооружений, возводимых в районах распростране­ния вечномерзлых грунтов, определяются, согласно главе СНиП по проектированию оснований и фунда­ментов на вечномерзлых грунтах, выбором прин­ципа использования мерзлых грунтов в качестве основания, расчетной температурой грунтов и их температурным режимом в процессе строительства и эксплуатации сооружений. Требования в отноше­нии встроенных сооружений и самого здания должны быть едиными.

Отдельно стоящие заглубленные сооружения могут проектироваться с выбором принципа исполь­зования вечномерзлых грунтов в качестве основа­ния независимо от принципа, принятого дня окружающих зданий, если эти сооружения располага­ются на расстоянии, исключающем взаимное тепло­вое влияние. При этом следует учитывать использо­вание вечномерзлых грунтов в качестве основания:

принцип I - грунты основания сохраняются в мерзлом состоянии в течение всего периода строи­тельства и эксплуатации здания или сооружения;

принцип II - допускается оттаивание грунтов основания.

5.8. В качестве фундаментов отдельно стоящих сооружений следует использовать плитные, ленточ­ные, столбчатые или свайные фунда­менты. При принципе I использования вечномерзлых грунтов в качестве основания в них должны быть предус­мотрены трубы или каналы с подачей хладоносителя при помощи естественного или механичес­кого побуждения для поддержания расчетной тем­пературы вечномерзлых грунтов в основании соору­жения.

Выбор типа охлаждающих устройств определя­ется особенностями местных условий (темпера­тура воздуха, количество ветреных дней и направ­ление ветра) и теплотехническим расчетом.

5.9. При проектировании следует учитывать, что вентиляционные трубы, короба или каналы должны быть доступны для периодического осмотра и очистки от льда, а также должен быть обеспечен отвод воды из труб и сборного коллектора.

Поверхность сооружения, соприкасающаяся с грунтом в пределах сезонного промерзания-оттаива­ния, должна покрываться обмазками или пленками, снижающими силы морозного выпучивания.

5.10. Расчетные динамические сопротивления вечномерзлых грунтов следует принимать равными нормативным сопротивлениям, согласно главе СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, умноженным на коэф­фициент условий работы m = 1,2 и коэффициент динамического упрочнения К_у, равный:

6 - для грунтов в твердомерзлом состоянии;

4 - для грунтов в пластично-мерзлом состоянии.

РАСЧЕТ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

5.11. Расчет свайных фундаментов должен произ­водиться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор.

Несущую способность свай следует определять как наименьшее из значений, полученных при расчетах на особое сочетание нагрузок (с учетом действия ударной волны) по сопротивлению:

грунта основания сваи;

материала сваи, определяемому в соответствии с нормами проекти­рования бетонных и железо­бетонных конструкций.

5.12. Несущая способность Р_св, тс, висячих свай по условию сопротивления грунта основания опре­деляется по формуле

, (34)

где Р_ст - несущая способность одной сваи, то, при воздействии статической нагрузки, определяемая по главе СНиП по проектированию свайных фунда­ментов и глубоких опор;

DР₁ - давление во фронте ударной волны, тс/м² (DР₁ =10 DР; DР- давление, кгс/см², принимаемое согласно прил 1*);

Кb, К_v, К_z - коэффициенты, учитывающие несов­падение по времени максимума дав­ления в ударной волне, скорости и перемещения свайного фундамента, принимаемые: К_v = 1 м/с; К_z = 0,015 м; Кb = 0,7 для фунда­ментов под наружными стенками и Кb = 0,44 для внутренних стен (колонн);

п - количество разнородных слоев грунта;

v_i - коэффициент Пуассона для 1-го слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зда­ний и сооружений;

П_i - периметр поперечного сечения сваи в середине 1-го слоя грунта, м;

Н_гр - толщина 1-го слоя грунта, м, соприкасающегося с боковой поверхно­стью сваи;

j_i - угол внутреннего трения 1-го слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

v_н - коэффициент Пуассона для слоя грунта под острием сваи, определяе­мый по главе СНиП по проектиро­ванию оснований зданий и сооруже­ний;

а_1в, а_1н - скорости распространения упруго-пластических волн в слое грунта у подошвы ростверка и у острия сваи, м/с, принимаемые по табл. 25;

r_в, r_н - параметр грунта под ростверком и под острием сваи, тс×с²/м⁴ прини­маемый по табл. 25;

F_р - площадь подошвы ростверка, опре­деляемая методом подбора, прихо­дящаяся на одну сваю, м², за вы­четом площади F₀;

F₀ - площадь опирания, м², на грунт сваи, принимаемая по главе СНиП по проектированию свайных фунда­ментов и глубоких опор.

5.13. При определении несущей способности вися­чих свай с уширением у острия, погруженных без заполнения пазух выше уширения или с неуплотнен­ной засыпкой, суммирование по слоям при вычис­лении первого слагаемого в формуле (34) следует распространять только на слои грунта, лежащие в пределах цилиндрической (призматической) части уширения сваи.

Таблица 25

5.14. Несущая способность свай-стоек Р_ст, тс, по условию сопроти­в­ления грунта основания (сваи) определяется в соответствии с требо­ваниями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор с учетом динамического упроч­нения основания согласно пп. 5.6 и 5.10 настоящих норм.

5.15. Количество свай и свай-оболочек N_св в фундаменте убежища определяется по формуле

, (35)

где Р_с - постоянная нагрузка, тс, передавае­мая на рассчитываемую часть фунда­мента от вышележащих конструкций и принимаемая согласно прил. 1*;

F_п - площадь покрытия, м², с которой собирается нагрузка от ударной волны на рассчитываемую часть фундамента;

К_д - коэффициент динамичности, прини­маемый по условию сопротивления:

а) грунта оснований свай К_д = 1;

б) материала сваи для висячих свай К_д = 1 и для свай-стоек К_д = 1,8;

DР₁ - то же, что и в формуле (34);

Р_св - несущая способность сваи, тс.

6*. РАСЧЕТ ПРОТИВОРАДИАЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ

6.1*. Ограждающие конструкции убежищ должны обеспечивать осла­б­ление радиационного воздействия до допустимого уровня.

Степень ослаблении радиационного воздействия выступающими над поверхностью земли стенами и покрытиями убежищ следует определять по формуле

, (36)

где А - требуемая степень ослабления, принимаемая согласно прил. 1;

К_gi - коэффициент ослабления дозы гамма-излучения преградой из i слоев материала, равный произведению значений Кg для каждого слоя, принимаемых по табл. 26*;

К_ni - коэффициент ослабления дозы нейтронов преградой из i слоев материала, равный произведению значений К_n для каждого слоя, принимаемых по табл. 26*;

К_р - коэффициент условий расположения убежищ, принимаемый по формуле

, (36а)

где К_зас - коэффициент, учитывающий сниже­ние дозы проникающей радиации в застройке и принимаемый по табл. 27*;

К_зд - коэффициент, учитывающий ослабле­ние радиации в жилых и производ­ственных зданиях при расположении в них убежищ и принимаемый по табл. 27а*.

6.2*. Для материалов, близких по химическому составу к приве­денным в табл. 26*, но отличающихся плотностью, коэффициенты К_g и К_п следует опре­делять для толщины приведенного слоя Х_прr, рассчитываемого из выражения

, (36а)

где r - плотность вещества с известными значениями К_п и К_g;

Х - толщина слоя вещества с плот­ностью r_х, для которого определя­ется приведенная толщина Х_прr.

Таблица 26*

Таблица 27*

Для материалов, близких по химическому составу, но отличающихся влажностью при одинаковой плотности материала и не вошедших в табл. 26*, приведенную толщину Х_прп при расчете ослабления нейтронов следует определять из соотношения

, (36б)

где Х_прr - приведенная к одной плотности по соотношению (36а) толщина нового материала;

W - влажность нового неисследованного материала;

W_изв - влажность материала с известными значениями К_п.

По найденному значению Х_прr по табл. 26* опре­деляем значения К_g и К_п, которые и являются коэффициентами ослабления дозы для нового материала толщиной X.