Пособие по проектированию жилых зданий Вып. 3 Часть 1. Конструкции жилых зданий (к СНиП 2.08.01-85) Часть 4

Расчет прочности вертикальных стыков

5.35. Расчет прочности вертикальных стыков сборных элементов и вертикальных технологических швов монолитных стен разрешается выполнять с использованием следующих допущений:

прочность соединений при действии сдвигающих и нормальных сил проверяется независимо;

при расчете соединения на усилия сдвига, вызванные общим изгибом стены в собственной плоскости, сдвигающие силы считаются равномерно распределенными между однотипными шпонками (связями), расположенными в пределах высоты одного этажа;

при наличии разнотипных шпонок (связей) в пределах высоты одного этажа усилия между ними распределяются обратно пропорционально их податливости при сдвиге;

при расчете соединения на усилия сдвига, вызванные местными усилиями, например, вследствие перепада температур по толщине стены, учитывается неравномерность распределения усилий между шпонками или связями;

при учете сопротивления сдвигу перекрытий или монолитных поясов в уровне перекрытий усилия сдвига, приходящиеся на одну шпонку (связь) V_k и на перекрытие (монолитный пояс) V_p, определяются по формулам

V_k = (1/l_k)/(1/l_р + т_k /l_k); (122)

V_p = (1/l_p)/(1/l_р + т_k /l_k); (123)

где l_k — коэффициент податливости при сдвиге одной шпонки (связи); l_p —то же, плиты перекрытия или монолитного пояса в уровне перекрытия.

Коэффициенты податливости l_k и l_p определяются по прил. 4.

5.36. Для бесшпоночных соединений расчетная прочность при сдвиге принимается равной меньшей из двух значений усилий V_st и V_crc, вызывающих разрушение стыка соответственно от взаимного проскальзывания соединяемых частей стены и от образования в зоне стыка наклонных трещин

усилия V_st и V_crc вычисляются по формулам

V_st = h R_{s, tr} A_s,tr; (124)

V_crc = R_crcA_v, (125)

где h — коэффициент трения, принимаемый для вертикальных стыков равным: для стыков сборных элементов — 0,6; для технологических швов монолитных стен — 0,8, для вертикальных узлов сопряжения стен из бетонов разных видов через разделительную сетку (см. рис. 15, ж) — 1,4; R_{s, tr} — расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры, пересекающей стык (шов бетонирования); А_{s, tr} — суммарная площадь сечения поперечной арматуры пересекающей стык (шов бетонирования); R_crс — сопротивление стыка образованию наклонных трещин

, (126)

но не более 2 R_bt, R_bt — расчетное сопротивление растяжению бетона замоноличивания стыка (монолитной стены);

s_s = R_s A_s,tr /A_v. (127)

A_s,tr — площадь вертикального сечения стыка (вдоль плоскости действия сдвигающих усилий).

5.37. Для шпоночных стыков следует различать бетонные и железобетонные соединения.

Сопротивление сдвигу бетонного шпоночного соединения вычисляется без учета сопротивления арматурных связей, сечение которых назначается по конструктивным соображениям. Для вертикальных стыков наружных и внутренних стен следует предусматривать связи для восприятия усилий распора, равных не менее чем 0,2 сдвигающей силы в стыке. Для бетонных шпоночных соединений не допускается образование трещин.

В железобетонном шпоночном соединении площадь сечения поперечных связей A_s,tr должна удовлетворять условию

A_s,tr ³ h_a V/R_s,tr, (128)

где h_a — коэффициент, равный отношению силы распора в шпоночном соединении к сдвигающей силе, воспринимающей шпонки,

h_a = (tga   h)/(1 + h tga), (129)

но не менее 0,2; a — угол наклона площадки смятия к направлению, перпендикулярному плоскости сдвига; V — сдвигающая сила в стыке; R_s,tr — расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры стыка; при расположении поперечной арматуры только в уровнях верха и низа этажа или в уровне перекрытия сопротивления R_s,tr принимается с коэффициентом 0,8.

5.38. Расчетная прочность при сдвиге V_kb одной шпонки бетонного шпоночного соединения принимается равной меньшему из значений усилий V_sh,b, V_c.b, V_crc,b, соответствующих разрушению бетонной шпонки соответственно от среза, смятия и образования наклонных трещин

V_sh,b = 1,5 R_b,t A_sh; (130)

V_c,b = R_loc A_c; (131)

V_crc,b = 0,7 R_at A_j; (132)

где A_sh — площадь среза шпонки; А_c — площадь смятия шпонки; А_j — площадь продольного сечения стыка, приходящаяся на одну шпонку

А_j = s_k b_mon, (133)

s_k — шаг шпонки; b_топ — размер по толщине стены полости замоноличивания стыка; R_loc — сопротивление шпонки местному смятию, принимаемое равным: для одиночных шпонок — 1,5R_b; а для многошпоночных соединений — R_b, (R_b — расчетная призменная прочность бетона).

При сопряжении перпендикулярно расположенных монолитных стен с помощью сквозных шпонок (см. рис. 15, д) в формуле (130) вместо коэффициента 1,5 принимается 1,8.

5.39. Для железобетонных шпоночных соединений следует различать две стадии работы при сдвиге: до и после образования трещин.

До образования трещин от сдвигающих усилий соединение рассчитывается как бетонное, без учета сопротивления арматуры. Усилие сдвига, вызывающее образование трещин, допускается принимать равным несущей способности при сдвиге бетонного шпоночного соединения.

После образования трещин расчетная прочность при сдвиге железобетонной шпонки принимается равной меньшему из следующих значений усилий V_sh,s, V_ch,s, V_crc,s, вызывающих разрушение железобетонного шпоночного соединения соответственно от среза, смятия и сжатия вдоль наклонных трещин

V_sh,s = (1   hh_a) V_sh,b + h R_s,tr A_tr; (134)

V_ch,s = (1   hh_a) V_c,b + h R_s,tr A_tr; (135)

V_crc,s = A_tr R_s,tr s_k /(t_k   t_j); (136)

но не менее 1,5 A_tr R_s,tr;

где V_sh,b, V_c,b — сопротивления сдвигу бетонных шпонок вычисляемые соответственно по формулам (130), (131); R_s,tr — сопротивление растяжению поперечной арматуры стыка, принимаемое не более величины = 2,5 R_bt A_sh / A_tr — площадь сечения поперечной арматуры стыка; t_k — глубина шпонки; t_j — расстояние между стыкуемыми поверхностями стены.

Для зданий с монолитными и сборно-монолитными перекрытиями, имеющими монолитные железобетонные пояса вдоль стен, а также со сборными плитами перекрытий при платформенном стыке со стенами разрешается при расчете на сдвиг вертикальных стыков стен учитывать сопротивление перекрытия.

Для узлов монолитных стен тавровой и крестообразной формы в плане условие (136) не проверяется.

5.40. Прочность перекрытия при сдвиге вдоль вертикального стыка стен определяется по формуле

V_p = 2 R_bt,p t_p (t + b_ef), (137)

где R_bt,p — расчетная прочность при растяжении бетона перекрытия (для сборно-монолитного перекрытия — бетона монолитного железобетонного пояса, расположенного вдоль стен); t_p — толщина плиты перекрытия (пояса); t — толщина стены; b_ef — эффективная ширина, учитывающая сопротивление срезу плиты за пределами толщин стены и принимаемая равной: 6 t_p — для монолитных и сборно-монолитных перекрытий, 2 t_p — для сборных перекрытий (при одностороннем опирании перекрытий величина уменьшается вдвое).

5.41. Расчет прочности вертикальных соединений на действие сжимающих сил выполняется аналогично расчету горизонтальных стыков. Для монолитных и сборно-монолитных стен вертикальные соединения проверять на сжатие не требуется.

5.42. Растягивающие усилия, возникающие в вертикальных стыках сборных стен и швах бетонирования монолитных стен, следует воспринимать арматурными связями.

Расчет прочности горизонтальных стыков на сдвиг

5.43. При расчете прочности горизонтальных стыков на сдвиг следует учитывать нормальные силы, действующие перпендикулярно плоскости сдвига. В зависимости от знака и характера приложения нормальной силы необходимо различать следующие расчетные случаи:

а) во всех расчетных комбинациях нагрузок стык сжат (N > 0, при этом равнодействующая сжимающей силы проходит в ядре сечения;

б) то же, что и в случае «а», но в одной или нескольких расчетных комбинациях нагрузок равнодействующая сила проходит вне ядра сечения или N < 0.

5.44. Прочность плоских горизонтальных стыков при сдвиге проверяется по формуле

V £ (R_t + hs) A_c, (138)

где R_t — сопротивление растворного шва срезу, принимаемое для растворов марки 50 и выше, в случае, указанном в п. 5.43 а равном 0,16 МПа (1,6 кгс/см²), а в случае указанном в п. 5.43 б, R_t = 0; s — среднее напряжение сжатия в сжатой зоне горизонтального стыка;

h — коэффициент трения, принимаемый для горизонтальных стыков равным: для плоских стыков сборных элементов — 0,6; для горизонтальных технологических швов бетонирования монолитных стен, выполняемых без специальной обработки — 1:

А_с — площадь сжатой зоны стыка.

5.45. Для горизонтального стыка с бетонными шпонками прочность при сдвиге проверяется по формуле

V £ hN_c + 0,9 m_k,c V_k,b, (139)

где N_c — действующая на стык сжимающая сила за минусом сжимающих усилий в полках (для столба неплоской формы); m_k,c — количество шпонок, расположенных в сжатой зоне стыка; V_k,b —сопротивление сдвигу бетонной шпонки, вычисляемое по п. 5.38.

5.46. Для горизонтального стыка с железобетонными шпонками сопротивление сдвигу принимается равным большей из величин , вычисляемых по формулам

= h (N_c + A_tr R_s,tr) + 0,9 m_k,c V_k,b (140)

= h (N_c + A_tr R_s,tr) + 0,6 m_k V_k,b (141)

где A_tr, R_s,tr — соответственно площадь сечения и расчетное сопротивление арматуры поперечных связей в горизонтальном стыке; m_k,c — количество шпонок, расположенных в сжатой зоне стыка: m_k — общее количество шпонок в стыке.

5.47. Для горизонтального стыка с замоноличенными бетоном шпонками из прокатного металла (двутавра, уголков и др.) сопротивление сдвигу принимается равным большей из величин:

= h (N_c + A_sh R_s,tr) + 0,9 m_k,c V_k,a (142)

= h (N_c + A_sh R_s,tr) + 0,6 m_k V_k,a (143)

где V_k,a — сопротивление сдвигу металлической шпонки, принимаемое меньшей из величин V_a,b, V_a,s, вычисляемых по формулам

V_a,b = R_b.mon A_k.c + R_bt.mon A_k.sh; (144)

V_a,s = R_s A_k,a, (145)

где R_b.mon и R_bt.mon — соответственно расчетные сопротивления бетона замоноличивания стыка при сжатии и растяжении; A_k.c — площадь сжатия бетона, через которую передается сдвигающая сила на металлическую шпонку; A_k.sh — площадь среза бетона по боковым и верхней торцевой граням металлической шпонки; R_s — сопротивление проката сдвигу, определяемое по СНиП II-23-81*; A_k.a — площадь среза металлической шпонки.

Расчет перемычек

5.48. В панелях с проемами перемычка должна быть рассчитана на изгиб от вертикальных нагрузок (от опирающихся на перемычку перекрытий, балконов и т. п.) и на усилия перекоса, возникающие при изгибе стены в собственной плоскости.

При расчете на изгиб от вертикальных нагрузок перемычка рассматривается как балка с защемленными опорами. В перемычках должна быть проверена прочность вертикальных и наклонных сечений.

Расчетные вертикальные сечения перемычек принимаются расположенными в местах защемления перемычки в простенки (опорные сечения) и по середине пролета перемычки в свету. Вертикальные сечения проверяют на действие суммарного изгибающего момента от длительных и кратковременных нагрузок.

В надпроемной перемычке сечение верхней продольной арматуры принимается равным сумме сечений, необходимых для восприятия усилий от вертикальной нагрузки и усилий от перекоса. Сечение нижней продольной арматуры этой перемычки принимается по наибольшему из усилий от вертикальной нагрузки или от перекоса.

В подпроемной (нижней) перемычке панели с оконным проемом требуемое армирование определяется по усилиям от перекоса.

В необходимых случаях площадь продольной арматуры может быть увеличена для восприятия усилий, возникающих при извлечении панелей из формы или при перевозке.

Для вертикальных сечений должна быть проверена величина раскрытия трещин.

5.49. Расчетные наклонные сечения перемычек, для которых отношение длины пролета l к расчетной высоте перемычки h₀ £ 1,5 и менее, принимаются проходящими через низ и верх противоположных опорных сечений. Для таких перемычек длина проекции наклонного сечения на ось перемычки равна ее пролету в свету.

Для перемычек с соотношением l/h₀ более 1,5 следует проверять расчетные наклонные сечения, проходящие через верх или низ одного из опорных сечений перемычки, а также через точку на оси перемычки, где изгибающий момент от перекоса перемычки равен нулю. Длину проекции наклонного сечения рекомендуется принимать не более 1,5 h₀, где h₀ — расчетная высота поперечного сечения перемычки.

КРУПНОПАНЕЛЬНЫЕ БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ СТЕНЫ

5.50. Для несущих и самонесущих стен следует применять однорядную разрезку на панели (панели высотой на этаж).

Панели ненесущих стен и перегородок могут иметь однорядную, двухрядную или вертикальную полосовую разрезки.

Разрезку стен на панели и назначение размеров конструктивных элементов зданий и конструкций стен рекомендуется выполнять с учетом вариантности конструктивных решений панелей и их взаимозаменяемость (возможность применения однослойных в слоистых панелей, панелей бетонных и с обшивками из листовых материалов и пр.), а также возможность использования нескольких видов основных материалов (различных видов легкого бетона, ячеистого бетона, различных утеплителей, отделочных и других материалов).

В случаях, когда замена панелей одного типа на другой тип приводит к неполному использованию физико-механических или теплотехнических характеристик панелей, рекомендуется предусматривать решения стыков между наружными и внутренними конструкциями и решения внутренних конструкций, рассчитанные на применение наружных стеновых панелей какого-либо одного типа (например, бетонных, только однослойных или только трехслойных). Детали для подъема панелей из тяжелого бетона рекомендуется проектировать по прил. 5.

Панели наружных стен

5.51. Координационные размеры панелей наружных стен, толщина слоев, классы бетона по прочности на сжатие, марки бетона и раствора по морозостойкости и средней плотности следует назначать по ГОСТ 11024—84*.

5.52. Панели наружных стен в зависимости от конкретных условий строительства можно проектировать однослойными или слоистыми.

5.53. Панели наружных стен рекомендуется проектировать цельной конструкции. Для однослойных панелей из ячеистого бетона и слоистых панелей допускается применять составные конструкции.

5.54. Защитно-декоративную отделку панелей наружных стен следует выбирать с учетом способа изготовления панели и материала ее наружного основного слоя.

Для однослойных панелей из легкого бетона и слоистых панелей с наружным основным слоем из тяжелого или легкого бетона рекомендуется предусматривать следующие виды отделки наружных (фасадных) поверхностей:

а) при изготовлении фасадной поверхностью вниз:

облицовка плитками керамическими, стеклянными или из природного камня;

отделка декоративным бетоном с обнаженным заполнителем;

отделка слоем раствора или мелкозернистого бетона с рельефной или ровной поверхностью;

окраска атмосферостойкими красками;

б) при изготовлении фасадной поверхностью вверх:

отделка слоем бетона с обнаженным заполнителем;

присыпка или втапливание декоративных дробленых материалов (мрамора, гранита, цветного стекла и др.);

отделка керамической глазурью;

окраска атмосферостойкими красками.

5.55. Для однослойных панелей из ячеистого бетона защитно-декоративная отделка наружных поверхностей может предусматриваться до и после автоклавной обработки. До автоклавной обработки при изготовлении панелей фасадной поверхностью вниз можно предусматривать:

отделку поризованными растворами плотностью 1200 — 1400 кг/м³ на цветном цементе с гладкой или рельефной поверхностью;

отделку по слою поризованного раствора или непосредственно по бетону основного слоя каменными дроблеными материалами фракцией 20 мм, стеклянными или неглазурованными керамическими плитками размером 22´22 или 48´48 мм.

Послеавтоклавную декоративную отделку фасадной поверхности рекомендуется предусматривать в виде окраски синтетическими красками; стирол-бутадиеновыми, поливинилацетатными (ПВАЦ), цементно-перхлорвиниловыми (ЦПВХ) или гидрофобными эмалями.

При отделке панелей из ячеистого бетона каменными дроблеными материалами или плитками следует предусматривать окраску фасадной поверхности кремнийорганическим составом.

5.56. Двухслойные панели с наружным теплоизоляционным слоем из крупнопористого бетона должны иметь защитно-декоративный слой из тяжелого или мелкозернистого бетона плотной структуры.

5.57. Внутренний отделочный слой из раствора рекомендуется предусматривать в однослойных панелях наружных стен из легких бетонов и в слоистых панелях с основным внутренним слоем из легкого бетона при изготовлении панелей фасадной поверхностью вниз.

5.58. Панели наружных стен рекомендуется армировать пространственными арматурными блоками, собираемыми из вертикальных и горизонтальных каркасов, сеток и отдельных арматурных изделий (закладных деталей, подъемных петель и др.).

5.59. В однослойных бетонных панелях (без расчетного вертикального армирования) вертикальные поперечные каркасы рекомендуется располагать с шагом по длине панели не более 1,5 м, при этом следует предусматривать установку каркасов по краям панели и вдоль проемов. Горизонтальные поперечные каркасы следует располагать вдоль горизонтальных кромок панели, а также над и под проемами. Диаметр продольных стержней каркасов рекомендуется принимать не менее 5, хомутов — 4 мм. Армирование перемычек, на которые опираются плиты перекрытий, следует назначать по расчету.

Для ограничения раскрытия трещин в углах проемов рекомендуется предусматривать дополнительное армирование наклонными стержнями, Г-образными сетками или другими способами.

В железобетонных панелях, для которых требуется вертикальное армирование простенков для обеспечения их прочности при внецентренном сжатии из плоскости стены, армирование следует назначать по СНиП 2.03.01—84.

5.60. В двухслойных панелях внутренний несущий слой должен иметь двухстороннее армирование, образуемое продольными стержнями поперечных каркасов и (или) сетками. У наружной (фасадной) поверхности панели следует предусматривать установку арматурной сетки. При наружном утепляющем слое из крупнопористого бетона арматурную сетку следует располагать в пределах толщины защитно-декоративного слоя панели. Требуемую по расчету арматуру, подъемные петли и арматурные связи следует размещать во внутреннем несущем слое.

5.61. Армирование трехслойных панелей с соединительными армированными ребрами между внешними бетонными слоями рекомендуется принимать аналогичным армированию однослойных панелей (см. п. 5.59). Армирование соединительных ребер следует назначать по расчету, в том числе с учетом усилий от температурных климатических воздействий.

5.62. Для трехслойных панелей с гибкими связями рекомендуется принимать следующую схему армирования:

двухстороннее армирование внутреннего несущего слоя вертикальными и горизонтальными каркасами, расположенными перпендикулярно плоскости стены и объединенными в единый арматурный блок совместно с каркасами перемычек; каркасы рекомендуется располагать по периметру панели, по контуру проемов, а также в простенках с шагом не более 1,5 м;

армирование сеткой из стержней диаметром не менее 3 мм наружного бетонного слоя.

Для соединения наружного и внутреннего слоев панели следует предусматривать металлические связи. Подъемные петли и арматурные выпуска для соединения панели с другими конструкциями здания следует размещать во внутреннем слое панели.

5.63. Металлические связи трехслойных панелей должны обеспечивать передачу усилий от наружного слоя на внутренний несущий слой. При этом конструкция связей и их расположение по полю стены не должны создавать препятствия для свободных температурных деформаций наружного слоя.

Рекомендуется предусматривать три типа гибких связей: подвески, подкосы и распорки.

Подвески предназначены для передачи вертикальной нагрузки от наружного бетонного слоя панели на внутренний несущий слой. Подвески рекомендуется конструировать так, чтобы они обеспечивали передачу вертикальных нагрузок на внутренний слой без участия других связей панели. С этой целью подвеска должна иметь растянутый и сжатый подкосы, надежно заанкеренные в наружном и внутреннем слоях панели. Металлические связи составных панелей можно выполнять в виде податливых соединений закладных деталей. Панель должна иметь не менее двух подвесок.

Подкосы предназначены для фиксации положения наружного слоя относительно внутреннего и ограничения взаимного сдвига слоев в горизонтальной плоскости. Подкосы конструируют по типу подвесок, но располагают в горизонтальной плоскости.

Распорки предназначены для передачи от наружного слоя на внутренний горизонтальных нагрузок от ветра и других воздействий. Распорки можно использовать для фиксации положения плитного теплоизоляционного материала при бетонировании панели.

Металлические связи следует выполнять из коррозионно-стойких сортов стали. Допускается применять гибкие связи из стержней горячекатаной стали классов А-I, А-II и ВрI с противокоррозионным покрытием, обеспечивающим требуемый срок службы гибкой связи. Рецептуру и толщину противокоррозионных покрытий следует назначать по расчету с учетом вида материала теплоизоляционного слоя, агрессивности внешней среды и срока службы здания.

5.64. Для теплоизоляционного слоя трехслойных панелей рекомендуется применять жесткие теплоизоляционные материалы.

Полужесткие теплоизоляционные материалы допускается применять только в сочетании с жесткими. В этом случае полужесткий теплоизоляционный материал укладывают непосредственно на слой бетона, являющийся нижним при бетонировании.

Деление теплоизоляционных материалов на жесткие и полужесткие выполняется в зависимости от коэффициента их уплотнения, равного отношению уменьшения толщины слоя теплоизоляции после обжатия к начальной толщине слоя. Коэффициент уплотнения для жестких теплоизоляционных материалов должен быть 0,06 и менее; для полужестких материалов — более 0,06, но не более 0,2.

Плиты из влагоемких теплоизоляционных материалов необходимо защищать от увлажнения при формовании пакетированием в водозащитные оболочки.

5.65. Наружную стеновую панель с экраном на относе рекомендуется проектировать как составную, которая состоит из основной панели и экрана, закрепленного на ней с помощью соединительных связей.

В двухслойных панелях внутренний слой рекомендуется проектировать из легкого бетона, а экран — из тяжелого или плотного легкого бетона. Связи основной панели и экрана рекомендуется выполнять в виде отдельных соединительных элементов из коррозионно-стойкой стали или обычной стали, защищенной от коррозии.

Панели внутренних стен

5.66. Проектные размеры, классы бетона по прочности на сжатие, марки по морозостойкости панелей внутренних стен следует принимать по ГОСТ 12504—80*.

5.67. Панели внутренних стен рекомендуется проектировать однорядной разрезки (высотой на этаж) сплошного сечения. При технико-экономическом обосновании допускается проектировать панели с пустотами.

5.68. Панели внутренних стен с дверными проемами рекомендуется проектировать замкнутыми с железобетонной перемычкой или арматурным каркасом по низу проема.

Простенки шириной менее 0,3 м проектировать не рекомендуется. При расположении дверного проема у края панели надпроемную перемычку следует проектировать как консольный элемент стеновой панели.

5.69. Конструктивное армирование бетонных панелей внутренних стен рекомендуется принимать двухсторонним из плоских или гнутых вертикальных и горизонтальных каркасов и отдельных стержней, объединенных и единый арматурный каркас. Расстояние между вертикальными каркасами следует принимать не более 1,5 м. Горизонтальные каркасы следует, как минимум, располагать по верху и низу панели.

Площадь сечения вертикальной и горизонтальной арматуры, устанавливаемой у каждой из сторон панели, следует принимать не менее, для панелей из тяжелого, легкого и ячеистого бетонов — 0,2 см²/м, для панелей из силикатного бетона — 0,3 см²/м.

Бетонные панели внутренних стен, изготавливаемые в горизонтальном положении, допускается армировать одной сеткой, расположенной у грани панели, обращенной к поддону формы. Кроме сетки, панель должна быть армирована каркасами по периметру панели. Суммарная площадь сечения арматуры сеток и каркасов по вертикальному и горизонтальному сечениям должна быть не менее 0,4 см²/м.

5.70. В панелях внутренних стен с проемами необходимо устанавливать в плоскости перемычек парные вертикальные каркасы, продольные стержни которых следует заводить за грань проема не менее чем на 0,5 м. По низу проема следует предусматривать железобетонную перемычку или арматурный каркас.

Простенки шириной 0,6 м и менее должны иметь не менее двух вертикальных каркасов, соединенных между собой с двух сторон горизонтальными стержнями с шагом не более 0,3 м.

Диаметр продольных стержней каркасов рекомендуется принимать не менее 5 мм, диаметр поперечных стержней — не менее 3 мм.

5.71. Железобетонные панели внутренних стен рекомендуется армировать поперечными вертикальными каркасами, расположенными с шагом не более 0,4 м и объединенными в арматурный блок горизонтальными каркасами вверху и внизу панели и отдельными стержнями по высоте панели с шагом 0,5 — 0,6 м. Площадь сечения вертикальной арматуры устанавливается по расчету, но принимается не менее требуемой для внецентренно сжатых железобетонных элементов. Диаметр вертикальных и горизонтальных стержней рекомендуется принимать не менее 8 мм. Поперечные стержни каркасов следует располагать с шагом не более 20d, где d — диаметр продольных стержней каркаса.

Если требуемая по расчету площадь сечения продольных стержней вертикальных каркасов меньше площади сечения, соответствующей минимальному проценту армирования, то железобетонные панели внутренних стен разрешается армировать двумя сетками с шагом вертикальных стержней не более 0,4 м, объединенными в арматурный блок вертикальными и горизонтальными каркасами. Расстояние между вертикальными каркасами следует принимать не более 1 м, диаметр продольных стержней каркасов рекомендуется принимать не менее 5 мм.

5.72. Многопустотные панели внутренних стен рекомендуется армировать с двух сторон сетками, объединенными по контуру панели или блока каркасами.

5.73. Для обеспечения требуемой звукоизоляции внутренних стен и их стыков рекомендуется:

проектировать стыки внутренних межквартирных стен профилированной формы в плане, при плоской форме вертикальных торцов панелей предусматривать уплотнение стыков упругими звукоизоляционными прокладками;

предусматривать заполнение раствором горизонтальных стыков панелей внутренних стен с перекрытиями;

места пропуска труб через перекрытия и межкомнатные стены уплотнять асбестовым шнуром или устанавливать гильзы из асбестового картона (через межквартирные стены пропуск труб не допускается);

применять для скрытой электроразводки трубки и распаячные коробки, замоноличенные в теле панели;

в межквартирных стенах устраивать раздельные каналы электропроводки для каждой из квартир;

в случае двухстороннего расположения распаячных коробок, штепсельных розеток, выключателей или другого электрооборудования устраивать между ними бетонные перемычки толщиной не менее 40 мм;

положение лунок и отверстий согласовывать с расположением арматуры в панелях.

Вентиляционные блоки, шахты и электропанели

5.74. Панели и блоки с каналами и шахтами для вентиляции и дымоудаления рекомендуется проектировать самонесущими или ненесущим. Вентиляционные каналы разрешается размещать в панелях несущих стен. Конструкция горизонтальных стыков таких панелей и блоков должна обеспечивать их надежную герметизацию.

5.75. Дымоходы для отвода дымовоздушной смеси от отопительных и нагревательных приборов следует размещать в бетонных самонесущих блоках высотой на этаж.

В зданиях высотой не более пяти этажей допускается устраивать дымоходы в несущих стенах.

Если температура отводящих газов до 200 °С, то блоки с дымоходами предусматриваются в зданиях высотой не более девяти этажей. Расчетную прочность бетона на сжатие таких блоков с дымоходами следует назначать на 25 % выше расчетной прочности бетона, требуемой по условиям прочности.

Если температура отводящихся газов достигает 600 °С, то блоки с дымоходами допускаются в зданиях не более трех этажей и выполняются из жаростойкого бетона.

5.76. Вентиляционные шахты дымоудаления допускается объединять с тюбингами лифтовой шахты в один сборный элемент.

Вентиляционные панели и шахты, устанавливаемые выше чердачного перекрытия при холодном чердаке или выше кровли при теплом чердаке, должны быть утепленными. Сопротивление теплопередаче стенок панели или шахты (при учете утепляющего слоя) должно составлять не менее 0,8 сопротивления теплопередаче наружной стены.

5.77. Шахты мусороудаления рекомендуется проектировать ненесущими или самонесущими из асбестоцементных труб или бетонных блоков; для последних следует применять бетоны стойкие к коррозии. Бетонные шахты мусороудаления не разрешается объединять с шахтой лифта.

5.78. Шахты для вертикальных инженерных разводок рекомендуется выполнять в составе объемных элементов санитарных кабин и кухонь или в виде специальных панелей, которые могут проектироваться несущими, самонесущими и ненесущими.

5.79. Лифтовые шахты рекомендуется проектировать из объемных элементов заводского изготовления, имеющих закладные детали для крепления направляющих и другого оборудования.

Сопряжение элементов лифтовой шахты по высоте рекомендуется проектировать контактным с опиранием их друг на друга по всему контуру через слой раствора. Расчетное значение прочности раствора назначается по расчету, но не менее расчетной прочности, принимаемой для стыков несущих стен.

Воздушный зазор между внешней поверхностью стенок лифтовой шахты и примыкающими внутренними стенами должен составлять не менее 40 мм.

Зазор между перекрытиями и стенками шахты должен быть не менее 20 мм и заполняться упругими прокладками.

5.80. Панели и блоки с каналами шахты для вертикальных инженерных коммуникаций, вентиляции, дымоудаления и лифтовые шахты рекомендуется армировать сетками.

Перегородки

5.81. Бетонные перегородки рекомендуется проектировать однорядной разрезки размером на комнату при необходимости с дверными проемами.

Однослойные бетонные панели перегородок рекомендуется проектировать из тяжелого, легкого или автоклавного ячеистого бетона, а также гипсобетона.

Панели из автоклавного ячеистого бетона и гипсобетона толщиной 80 — 100 мм следует применять для межкомнатных перегородок.

При применении двойных межквартирных перегородок толщина воздушного промежутка между панелями должна быть не менее 60 мм.

СТЕНЫ ИЗ МОНОЛИТНОГО БЕТОНА

5.82. Наружные и внутренние стены из монолитного бетона при применении переставных опалубок возводятся одновременно или последовательно (сначала внутренние стены, а затем наружные или наоборот).

Внутренние монолитные стены рекомендуется проектировать однослойными. Наружные стены могут быть однослойными или слоистыми.

5.83. Для возведения несущих стен из монолитного бетона рекомендуется применять тяжелые бетоны класса не ниже В7,5 и легкие бетоны класса не ниже В5. В зданиях высотой четыре и менее этажей допускается в несущих стенах применять легкие бетоны класса В3,5. Для внутренних стен плотность легких бетонов должна быть не ниже 1700 кг/м³.

5.84. Монолитные однослойные наружные стены рекомендуется проектировать из легкого бетона плотной структуры. При межзерновой пористости бетона не более 3 % и класса бетона не ниже В3,5 в нормальной и сухой по влажности зонах допускается наружные стены проектировать без защитно-декоративного слоя. Наружные легкобетонные стены без защитно-декоративного слоя следует окрашивать гидрофобными составами.

Наружные однослойные стены рекомендуется проектировать из легких бетонов с плотностью не более 1400 кг/м³. При технико-экономическом обосновании в однослойных наружных стенах допускается применять легкие бетоны плотностью более 1400 кг/м³.

5.85. Слоистые наружные стены можно проектировать из двух или трех основных слоев. Двухслойные наружные стены могут иметь утепляющий слой с наружной или внутренней стороны. В трехслойных наружных стенах утепляющий слой располагается между бетонными слоями.

5.86. Двухслойные наружные стены с утеплителем с наружной стороны могут быть монолитными и сборно-монолитными.

Монолитные стены возводят в два этапа. На первом этапе в переставных опалубках из тяжелого бетона возводят внутренний слой стены, на втором — наружный слой из теплоизоляционного легкого монолитного бетона.

Сборно-монолитная стена состоит из внутреннего монолитного слоя, выполняемого из тяжелого бетона, и наружного слоя — из сборных элементов.

5.87. Двухслойная наружная стена с утеплением с внутренней стороны состоит из наружного монолитного бетонного слоя, внутреннего утепляющего слоя — из газобетонных блоков толщиной не более 5 см или из жестких плитных утеплителей (например, из пенополистирола) толщиной не более 3 см и внутреннего отделочного слоя (рис. 26, а).

Ограничение толщин утепляющих слоев связано с обеспечением нормального тепловлажностного режима стен.

Тяжелый бетон целесообразно применять при расчетных зимних температурах, не превышающих минус 7°С. В остальных случаях необходимо применять легкие бетоны.

Рекомендуется два варианта возведения наружных монолитных стен с утеплением с внутренней стороны:

сначала на внутреннем щите опалубки укладывают слой утеплителя, затем опалубку собирают и бетонируют слой из монолитного бетона. При этом можно применять некалиброванные по толщине плиты утеплителя;

плиты утеплителя устанавливают после бетонирования стен.

При этом необходимо применять калиброванные по толщине плиты утеплителя.

При проектировании двухслойных стен с утеплителем с внутренней стороны следует учитывать, что возведение таких стен проще, чем стен с утеплителем с наружной стороны, но их применение ограничивается условием отсутствия точки росы в пределах толщины утепляющего слоя.

5.88. Трехслойные наружные стены рекомендуется проектировать сборно-монолитными, состоящими из внутреннего несущего слоя монолитного тяжелого бетона и утепленной сборной панели-скорлупы, устанавливаемой с наружной стороны. Панель-скорлупу можно устанавливать до и после возведения монолитной части стены (рис. 26, б).

Допускается трехслойные наружные стены проектировать с наружными и внутренними слоями из монолитного бетона и утепляющим слоем из жестких плитных утеплителей (рис. 26, в).

Рис. 26. Наружные стены монолитных зданий

а — двухслойная; б — трехслойная с наружным слоем из сборной панели скорлупы; в — то же, с внешними слоями из монолитного бетона

1 — блочная опалубка; 2 — панель-скорлупа; 3 — монолитный бетон стены; 4 — рабочие подмостки; 5 — крепежная система панели-скорлупы; 6 — утеплитель; 7 — связь; 8 — щиты опалубки; 9 — бадья; 10 — рассекатель; 11 — бетон

5.89. Конструктивное армирование стен следует предусматривать двух типов в зависимости от напряженного состояния стены:

если от расчетных нагрузок в сечении стены возникают растягивающие напряжения или в полностью сжатом сечении стены минимальные сжимающие напряжения в бетоне s £ 1 МПа (10 кгс/см²), то конструктивное армирование рекомендуется принимать по всему полю стены, при этом количество вертикальной и горизонтальной арматуры должно быть не менее 0,025 % соответствующего поперечного сечения стены;

в остальных случаях конструктивную арматуру устанавливают только по контуру стены, а в пересечениях несущих стен, в местах резкого изменения толщин стен, у граней дверных и оконных проемов и у граней отверстий устанавливают вертикальную арматуру площадью сечения не менее 1 см³.

Вертикальную конструктивную арматуру рекомендуется проектировать в виде гнутых (Г-образных) каркасов.

Стыкование вертикальных каркасов по высоте здания рекомендуется производить в уровне перекрытий внахлестку без сварки. Величина перепуска определяется расчетом. При конструктивном армировании стен величина перепуска принимается не менее 200 мм независимо от диаметра вертикальной арматуры. При сборных перекрытиях стыкование арматурных каркасов рекомендуется производить сдельными стержнями, устанавливаемыми между торцами плит перекрытий.

Роль горизонтальной конструктивной арматуры в случае применения неразрезных монолитных, а также сборных и сборно-монолитных перекрытий, опертых по контуру или трем сторонам, выполняет конструктивная арматура в перекрытиях, расположенная параллельно стенам. В случае применения сборных балочных перекрытий рекомендуется устанавливать дополнительную горизонтальную арматуру в местах сопряжения их с монолитными стенами.

5.90. Расчетное армирование стен из монолитного бетона на внецентренное сжатие из плоскости рекомендуется выполнять арматурными блоками, собираемыми из Г-образных каркасов на строительной площадке. Следует предусматривать дифференцированное расчетное армирование по высоте здания в соответствии с изменением усилий в конструкциях.

Уменьшение расчетного армирования по высоте здания следует осуществлять за счет более редкого расположения вертикальных каркасов и (или) уменьшения диаметра вертикальных стержней.

5.91. Повышение трещиностойкости монолитных стен (ограничение по трещинообразованию или ширине раскрытия трещин) может быть достигнуто за счет выбора рациональных конструктивных систем и конструктивно-технологического решения стен; рационального применения материалов в наружных и внутренних стенах в соответствии с указаниями пп. 5.92—5.93.

5.92. Для предотвращения образования сквозных вертикальных температурно-усадочных трещин рекомендуется назначать отношение длины стены к высоте этажа не более двух.

В случае, если длина стены превышает вдвое высоту этажа, то в глухих участках стен рекомендуется устраивать вертикальные технологические швы.

5.93. Для ограничения раскрытия наклонных трещин во внутренних стенах верхних этажей зданий перекрестно-стеновой конструктивной системы с несущими наружными стенами разность D перемещений сопрягаемых участков наружной и внутренней стен не должны превышать величин, приведенных в табл. 7.

Таблица 7

Для уменьшения разности вертикальных перемещений несущих стен рекомендуется их выполнять из разных бетонов. При невозможности обеспечить за счет соответствующего подбора состава бетона и толщин стен допустимой разности их вертикальных перемещений следует наружные стены проектировать ненесущими.

Разность перемещений определяется в предположении свободных деформаций сопрягаемых стен по формуле

, (146)

где h_j — высота этажа j; s₁, s₂ — средние сжимающие напряжения соответственно в наружной и внутренней стенах от длительно действующей вертикальной нагрузки в уровне этажа j; Е_1j, Е_2j — модули деформации бетона соответственно наружной и внутренней стен при длительном действии нагрузки; e₁, e₂ — деформации свободной усадки соответственно наружной и внутренней стен, определяемой по п. 5.94; n — количество этажей.

Определение величины D следует производить дважды: через год после начала эксплуатации здания и на момент достижения предельных значений деформаций (Т = ¥). В расчете принимают большую величину.

5.94. Деформации свободной усадки стен из монолитного бетона рекомендуется определять по формуле

e = e_и g_w g_t g_T, (147)

где e_и — предельные деформации усадки бетона

; (148)

В — расходы воды на 1м³ бетонной смеси, кг; Ц — расход цемента на 1 м³ бетонной смеси, кг; g_b — коэффициент, учитывающий вид бетона, определяется по результатам испытаний. При отсутствии экспериментальных данных принимается равным: для тяжелого бетона — 1; легких бетонов — 1,3; g_t — коэффициент, учитывающий толщину стены, определяется по табл. 8; g_Т — коэффициент, учитывающий продолжительность усадки бетона g_Т = T/(T + а); Т — время, прошедшее после укладки бетона в опалубку, сутки; а — коэффициент, определяемый по табл. 8.

Таблица 8

g_w — коэффициент, учитывающий относительную влажность воздуха окружающей среды (w);

при 10 % £ w < 30 % g_w = 2 — 0,02 w;

при 30 % £ w < 60 % g_w = 1,4 — 0,01 w.

В период возведения здания (до начала отделочных работ) относительная влажность воздуха для наружных и внутренних стен определяется для соответствующего региона по СНиП 2.01.01—82.

В период выполнения отделочных работ и эксплуатации значение влажности определяется следующим образом. В отопительный период влажность воздуха для внутренних стен определяется по экспериментальным данным, а при их отсутствии — равной 40 %; для наружных стен — равной среднеарифметическому значению между влажностью наружного воздуха и внутри помещения. В остальное время влажность воздуха для наружных и внутренних стен принимаются по СНиП 2.01.01—82.

5.95. При невыполнении ограничений п. 5.93 по разности перемещений сопрягаемых участков наружной и внутренней стен D рекомендуется конструктивное армирование внутренних стен в верхних этажах при высоте здания 12 этажей и более. При этом армируются только участки внутренних стен, сопряженные с наружными стенами. Арматуру следует устанавливать на участке от грани наружной стены до проема или до пересечения со стеной другого направления. Армируют стены трех верхних этажей (включая технический этаж).

Армирование рекомендуется производить каркасами в вертикальном и отдельными стержнями в горизонтальном направлении с шагом 400 мм из арматуры диаметром 6 мм, класса А-III, объединенными в пространственный блок или сетками из арматуры диаметром 5 мм, класса Вр-I с ячейкой 250´250 мм у обеих граней стены.

СТЕНЫ И ПЕРЕГОРОДКИ С ОБШИВКАМИ ИЗ ЛИСТОВЫХ МАТЕРИАЛОВ

5.96. Наружные стены и перегородки с обшивками из листовых материалов рекомендуется проектировать в виде слоистых каркасных панелей заводского изготовления. Перегородки с обшивками из листовых материалов могут собираться непосредственно на месте возведения из отдельных элементов (перегородки поэлементной сборки).

5.97. Слоистые панели рекомендуется проектировать однорядной разрезки (высотой на этаж). Длину панелей наружных стен рекомендуется принимать равной шагу вертикальных несущих конструкций здания (за вычетом необходимых зазоров). Длину (ширину) панелей перегородок рекомендуется принимать равной 60, 90 и 120 см. Панели слоистых перегородок рекомендуется устанавливать после монтажа несущих конструкций.

При конструировании панелей рекомендуется предусматривать возможность беспетлевого монтажа или установку специальных строповочных деталей. Панели с проемами рекомендуется проектировать с использованием стандартных оконных и дверных блоков.

5.98. Наружные стены и перегородки с обшивками из листовых материалов следует проектировать ненесущими. Для предотвращения передачи на них усилий, возникающих при деформациях несущих конструкций зданий, необходимо предусматривать зазоры, уплотняемые упругими прокладками и перекрываемые при необходимости нащельниками.

Ненесущие наружные стены и перегородки должны воспринимать и передавать несущим конструкциям здания усилия от непосредственно приложенных к ним нагрузок (ветровых, от подвесного оборудования, ударных и др.). При жестком (например, клеевом) соединении наружной обшивки с каркасом необходимо выполнить расчет панелей наружных стен на усилия от температурных деформаций. При податливом соединении обшивки с каркасом (шурупы, профильные раскладки) температурные деформации могут в расчете не учитываться.

5.99. Ветровая нагрузка на навесные панели наружных стен определяется по СНиП 2.01.07-85, раздельно для наветренной и заветренной сторон здания. Ветровая нагрузка на легкие перегородки массой 1 м² не более 100 кг принимается в размере 0,2 от значения скоростного напора ветра на соответствующей высоте, но не менее 0,2 кН/м² (20 кгс/м²).

Местные нагрузки на наружные стены и перегородки с листовыми обшивками следует определять по табл. 9.

Расчет панели с обшивками из листовых материалов разрешается не выполнять, если имеются данные о ее испытаниях.

Таблица 9

При испытании панели и элементов ее крепления на статические нагрузки разрушающая нагрузка должна не менее чем в два раза превышать значение нормативной нагрузки.

Испытание на удар мягким телом следует выполнять при вертикальном положении панели. Ударная нагрузка создается мешком с песком массой 30 или 50 кг.

При энергии удара 120 Дж не должны образовываться трещины и остаточные прогибы; при энергии удара 250 Дж не должно происходить разрушение несменяемых частей конструкции. При однократном действии ударной нагрузкой глубина вмятины на поверхности обшивки не должна превышать 1 мм. Испытание на удар твердым телом выполняется только для внутренней обшивки панели. Для удара используется стальной шар массой 0,5 кг. При энергии удара 2,7 Дж в обшивке не должны образовываться трещины, а диаметр вмятин не должен превышать 20 мм.

Панели рекомендуется испытывать с деталями крепления, что позволяет создавать условия, соответствующие действительным условиям в здании.

Прогибы панелей наружных стен и перегородок (в долях расчетного пролета) не должны превышать от статических нагрузок ¾ 1/200 от динамических нагрузок — 1/100.

Панели наружных стен

5.100. Слоистые панели каркасного типа состоят из каркаса, обшитого с двух сторон на глухих участках листовым материалом, и несгораемого или трудносгораемого утеплителя.

В районах со средней расчетной температурой наиболее холодных суток минус 30° и ниже, а также в жилых домах этажностью свыше девяти рекомендуется применять легкие навесные панели с экранами. Такие панели должны содержать дополнительный средний слой противоветровой преграды из листового материала и экран, располагаемый на относе по отношению к основной панели так, чтобы между ним и слоем противоветровой преграды образовалась воздушная прослойка. Для крепления экрана по периметру глухих участков панели устраивают дополнительный накладной слой каркаса. Листы экрана крепят к этому слою с помощью профильных раскладок или шурупов с шайбой.

5.101. Для помещений с нормируемой влажностью воздуха не более 60 % в каркасных панелях наружных стен рекомендуется применять деревянный каркас с элементами сплошного или составного сечения. Каркас с элементами сплошного сечения выполняется из брусков, толщина которых равна толщине каркаса. Каркас с элементами составного сечения выполняют из парных вертикальных и расположенных между ними одиночных горизонтальных основных брусков, образующих несущую основу каркасов. К горизонтальным основным брускам прикрепляют подкладные бруски.

Вертикальные и горизонтальные элементы каркаса рекомендуется соединять оцинкованными шурупами и клеем. В угловых соединениях рекомендуется устанавливать угловые накладки из стальной полосы толщиной 2 мм. Рабочие и подкладочные бруски соединяются между собой гвоздями, а по контуру проемов — гвоздями и клеем.

Для каркаса рекомендуется применять антисептированные материалы из сосны или ели 2-й категории.

5.102. Для наружной обшивки рекомендуется применять листы асбестоцементные (ГОСТ 18124—75*), листы и плиты из шлакоситалла (ГОСТ 19246—82). Применение для наружной обшивки цементно-стружечных, алюминиевых листов и других материалов должно специально обосновываться.

Наружную обшивку панелей в простеночных, надоконных и подоконных участках необходимо выполнять из целых листов.

Для внутренней обшивки рекомендуется применять асбестоцементные и цементно-стружечные листы.

5.103. В панелях следует применять податливое крепление наружной обшивки или экрана к каркасу, используя для этого профильные, в том числе алюминиевые раскладки по ГОСТ 8617—81*Е. Допускается крепление без раскладок, посредством шурупов с шайбами по ГОСТ 1145¾80.*

Коррозиестойкость стальных элементов легких панелей (каркасов, облицовки, винтов, шурупов и др.) рекомендуется обеспечивать металлизацией цинком либо фосфатированием с последующим нанесением защитных покрытий. Во избежание электрохимической коррозии элементов конструкций из различных металлов (например, алюминиевая обшивка и стальной каркас) такие элементы рекомендуется разделять изоляционными прокладками (асбестовый картон и т. п.). Они также не должны иметь непосредственный контакт с металлическими связями.

Алюминиевые профильные раскладки должны иметь анодное покрытие натурального или иного цвета. Стальные закладные детали и угловые накладки должны иметь антикоррозийное покрытие в соответствии с требованиями строительных норм.

5.104. В качестве утеплителя панелей рекомендуется применять полужесткие или жесткие минераловатные плиты на синтетическом связующем по ГОСТ 9573—82 (подлежит согласованию с санинспекцией), а также минераловатные прошивные маты типа 4М марок 100, 125 по ГОСТ 21880—86, полужесткие или жесткие плиты из стеклянного штапельного волокна соответственно марок ППС-75 и ПЖС-175 по ГОСТ 10499—78.

Плиты утеплителя следует укладывать в полости панели в два или более слоев в соответствии с теплотехническим расчетом в распор с обжатием на торцах. Для предотвращения смещения плит при транспортировании, монтаже и эксплуатации необходимо предусматривать закрепление их в проектное положение с помощью клеевых маяков либо прижатия к внутренней обшивке с помощью полос утеплителя, деревянных вкладышей или деревянных реек.

5.105. Между внутренней обшивкой панелей и утеплителем следует устраивать пароизоляцию полиэтиленовой пленкой по ГОСТ 10354—82* или окраской эмалями перхлорвиниловыми марок ХВ-1100 по ГОСТ 6993—79* или ХВ-785 по ГОСТ 7313—75*, красками перхлорвиниловыми ХВ-161 по техническим условиям, утвержденным в установленном порядке эмалями.

Пароизоляционный слой в панелях должен быть сплошным, без разрывов и повреждений.

5.106. Применяемые в панелях материалы должны быть стойкими против плесени, насекомых и грызунов, а также к воздействию растворов, применяемых для дезинфекции. Не допускается применять материалы, выделяющие неприятные запахи, а также ядовитые газы или едкий дым при пожаре.

Панели следует разрабатывать с учетом возможности их чистки с наружной стороны в процессе эксплуатации.

5.107. Оконные и дверные блоки следует крепить к каркасу панели по боковым сторонам. Зазоры между блоком и каркасом должны быть герметизированы и проконопачены. Со стороны помещения зазоры следует перекрывать наличниками. Толщина оконных и дверных блоков не должна превышать размер четверти проема более чем на 10 мм. Четверти следует устраивать по трем сторонам проема (кроме низа проема). В каркасах составного сечения четверти устраивают с помощью элементов наружного слоя каркаса. В каркасах сплошного сечения для устройства четвертей используют элементы накладного слоя, служащего для крепления экрана.

5.108. Для соблюдения противопожарных требований и обеспечения необходимой звукоизоляции легкие стеновые панели следует ставить на междуэтажные перекрытия и заводить полностью или частично (но не менее чем на 3 см) за наружную грань несущих конструкций здания (торцов поперечных стен и междуэтажных перекрытий).

Вертикальный стык между стеновыми панелями (с листовыми обшивками) рекомендуется предусматривать с применением утепляющего пакета из минеральной ваты или стекловолокна, деревянной рейки или поливинилхлоридной ленты и металлического нащельника.

Горизонтальный стык рекомендуется предусматривать с применением упругой прокладки из гернита или морозостойкого пенополиуретана, конопатки и металлического фартука или гнутого компенсирующего нащельника из алюминия.

Перегородки с обшивками из листовых материалов

5.109. В слоистых перегородках для обшивки рекомендуется применять гипсокартонные листы толщиной 12 или 14 мм по ГОСТ 6266—81*.

5.110. Панельные перегородки рекомендуется проектировать с деревянным каркасом. Вертикальные элементы каркаса рекомендуется устанавливать с шагом 60 см. Принятый способ крепления обшивки должен исключать ее отслаивание от каркаса при эксплуатации.

В перегородках поэлементной сборки каркас может быть выполнен из деревянных брусков, асбестоцементных или гнутых металлических профилей.

5.111. Звукоизоляционный слой перегородок рекомендуется выполнять из минераловатных прошивных матов по ГОСТ 21880—86.

5.112. В перегородках следует предусматривать прокладку электрической (осветительной и слаботочной) проводки и прикрепление электрических выключателей, розеток, распаячных коробок и другой арматуры. При этом не должны возникать жесткие связи между обшивками.

Не допускается устройство в перегородках сквозных отверстий для установки элементов электрической проводки и арматуры. Используемые для этого углубления, расположенные на противоположных сторонах перегородки, не должны сообщаться друг с другом. В каркасных перегородках расстояние между ближайшими краями таких углублений должно быть не менее 60 см.

СТЫКИ КРУПНОПАНЕЛЬНЫХ НАРУЖНЫХ СТЕН

5.113. Стыки панелей должны исключать возможность проникания атмосферной влаги на внутренние поверхности ограждений, препятствовать переувлажнению материалов заполнения стыков и прилегающих к стыкам участков стен. Сопротивление стыков панелей воздухопроницанию и их теплозащитные свойства должны удовлетворять требованиям СНиП II-3-79**.

5.114. По способу обеспечения изолирующих свойств стыки панелей подразделяются на закрытые, дренированные и открытые. Применение каждого из названных типов стыков следует предусматривать в соответствии с климатическими условиями района строительства и конструкцией наружных стеновых панелей.

Конструкции горизонтальных и вертикальных стыков следует предусматривать однотипными, например, не допускается проектировать вертикальные стыки открытыми, а горизонтальные закрытыми и наоборот.

5.115. В закрытых стыках (рис. 27) для их герметизации устанавливают уплотняющие прокладки, на которые наносят с внешней стороны герметизирующую мастику. При применении нетвердеющих мастик следует предусматривать защитное покрытие.

Рис. 27. Закрытый стык наружных стеновых панелей

а — вертикальный стык; б, в — варианты горизонтальных стыков

1 — узел (см. рис. 28, 29); 2 — узел (см. рис. 40); 3 — узел (см. рис. 30); 4 — узел (см. рис. 31)

В горизонтальных закрытых стыках рекомендуется проектировать противодождевые гребень и зуб. В панелях из ячеистого, а также из легкого бетона толщиной 400 мм и более при качественном выполнении растворных швов допускается предусматривать плоские горизонтальные стыки без гребня и зуба (см. рис. 27, в).

Рекомендуемая конфигурация торцов панелей и размеры их профиля для закрытых стыков приведены на рис. 28—31.

Диаметр уплотняющих прокладок следует применять дифференцированно с учетом фактического размера зазора стыка в пределах допускаемых отклонений (см. рис. 28—30).

Рис. 28. Схема герметизации устья вертикального закрытого стыка при применении нетвердеющих герметизирующих мастик

1 — защитное покрытие; 2 — нетвердеющая герметизирующая мастика; 3 — уплотняющая прокладка при зазоре стыка 20 мм — диаметром 30 — 40 мм, при зазоре 10 мм — диаметром 20 мм, при зазоре 30 мм — диаметром 40 ¾ 50 мм

Рис. 29. Схема герметизации устья вертикального закрытого стыка при применении отверждающих герметизирующих мастик

1 — отверждающаяся герметизирующая мастика; 2 — уплотняющая прокладка при зазоре стыка 20 мм — диаметром 30 — 40 мм, при зазоре 10 мм — диаметром 20 мм, при зазоре 30 мм — диаметром 40 — 50 мм

Рис. 30. Схема герметизации устья горизонтального закрытого стыка с противодождевым гребнем при применении нетвердеющих герметизирующих мастик

1 — защитное покрытие; 2 ¾ нетвердеющая герметизирующая мастика; 3 — уплотняющая прокладка при зазоре стыка 20 мм — диаметром 30 — 40 мм, при зазоре 10 мм — диаметром 20 мм, при зазоре 30 мм — диаметром 40 — 50 мм

Рис. 31. Схема герметизации устья плоского горизонтального закрытого стыка

а — при применении нетвердеющих герметизирующих мастик; б — при применении отверждающихся герметизирующих мастик

1 — защитное покрытие; 2 — нетвердеющая герметизирующая мастика; 3 — уплотняющая прокладка при зазоре стыка 20 мм —диаметром 30 — 40 мм; зазоре 10 мм — диаметром 20 мм, при зазоре 30 мм — диаметром 40 — 50 мм; 4 — отверждающаяся герметизирующая мастика

5.116. В дренированных стыках (рис. 32—34) герметизация выполняется аналогично закрытым стыкам, но дополнительно предусматривается декомпрессионный канал, служащий для выравнивания давлений воздуха на поверхности стены и внутри стыка и отвода случайно проникшей в стык воды. В торцевых панелях, формуемых фасадной стороной вниз и образующих при сопряжении с рядовыми панелями угловой вертикальный стык, декомпрессионный канал допускается не предусматривать.

При сопряжении смежных панелей каналы должны располагаться соосно и образовывать вертикальную декомпрессионную полость. Эта полость в пересечении вертикального и горизонтального стыков располагается над водоотводящим фартуком, наклеиваемым на противодождевой гребень, в котором предусматривается специальная подрезка.

Рис. 32. Дренированный стык наружных стеновых панелей

а — вертикальный стык; б — горизонтальный стык

1 — узел (см. рис. 33); 2 — узел (см. рис. 40); 3 — узел (см. рис. 34)

Рис. 33. Схема герметизации устья вертикального дренированного стыка

1 — защитное покрытие; 2 — нетвердеющая герметизирующая мастика; 3 — уплотняющая прокладка при зазоре стыка 20 мм — диаметром 30 — 40 мм, при зазоре 10 мм — диаметром 20 мм, при зазоре 30 мм — диаметром 40 — 50 мм; 4 — декомпрессионная полость

Рис. 34. Схема герметизации устья горизонтального дренированного стыка

1 — защитное покрытие; 2 — нетвердеющая герметизирующая мастика; 3 — уплотняющая прокладка при зазоре стыка 20 мм — 30 — 40 мм, при зазоре 10 мм — 20 мм, при зазоре 30 мм — 40 — 50 мм; 4 — водоотводящий фартук; 5 — дренажное отверстие

Рис. 35. Открытый стык наружных стеновых панелей

1 — узел (см. рис. 36, 37); 2 — узел (см. рис. 40); 3 — узел (см. рис. 33); 4 — узел (см. рис. 39)

Рис. 36. Схемы изоляции устья вертикального открытого стыка с применением жесткого водоотбойного экрана

а — без смещения плоскостей сопрягаемых панелей; б — при допустимом смещении плоскостей сопрягаемых панелей

1 — жесткий водоотбойный экран из пластмасс на основе ПВХ; 2 — направляющий профиль из того же материала

Рис. 37. Схемы изоляции устья вертикального открытого стыка резиновым профилем

а — без смещения плоскостей сопрягаемых панелей; б — при допустимом смещении плоскостей сопрягаемых панелей

1 — резиновый профиль

Рис. 38. Схема герметизации устья горизонтального открытого стыка

1 — профиль направляющий; 2 — водоотбойный экран; 3 — уплотняющая прокладка при зазоре стыка 20 мм — диаметром 30 — 40 мм, при зазоре 10 мм — диаметром 20 мм, при зазоре 30 мм — диаметром 40 — 50 мм; 4 — водоотводящий фартук

Поверх фартука на верхней горизонтальной плоскости противодождевого гребня следует предусматривать уплотняющую прокладку длиной 500 мм (по 250 мм от оси вертикального стыка).

5.117. В закрытых и дренированных стыках на стыкуемых поверхностях панелей необходимо предусматривать грунтовочные покрытия. В устьях закрытых и дренированных стыков необходимо предусматривать установку уплотняющих прокладок с последующим нанесением по ним герметизирующих мастик. Выбор типа мастики следует производить в соответствии с данными прил. 6 в зависимости от длины стыкуемых панелей и климатических условий района строительства.

Необходимо также предусматривать защиту мастик от климатических воздействий с помощью полимерцементных растворов, поливинилхлоридных, бутадиенстирольных, кумаронокаучуковых красок.

Защитное покрытие по отверждающимся мастикам допускается не предусматривать.

Расположение изолирующих материалов в устьях стыков следует проецировать с заглублением относительно фасадной плоскости панелей наружных стен.

5.118. В стыках открытого типа (рис. 35) на торцевых поверхностях наружных стеновых панелей необходимо предусматривать гидрофобные покрытия.

Для водозащиты открытых вертикальных стыков следует проектировать установку в них водоотбойных лент (экранов) и профилей-направляющих из пластмасс на основе ПВХ (рис. 36) или уплотнителей У-образного профиля (рис. 37). Возможно применение других видов водоотбойных экранов.

В пересечениях вертикальных и горизонтальных открытых стыков следует предусматривать водоотводящие фартуки (рис. 38). В панелях с выносным противодождевым зубом (рис. 39) водоотводящие фартуки должны располагаться в подрезках, расположенных на верхних торцовых гранях панелей.

Рис. 39. Схема герметизации устья горизонтального открытого стыка с выносным противодождевым зубом

1 — водоотбойный экран; 2 — уплотняющая прокладка при зазоре стыка 10 мм — диаметром 30 — 40 мм, при зазоре 10 мм — диаметром 20 мм, при зазоре 30 мм — диаметром 40 — 50 мм; 3 — водоотводящий фартук; 4 — направляющий профиль

5.119. В колодцах вертикальных стыков всех типов следует предусматривать воздухоизоляцию с помощью воздухозащитных лент и (или) уплотняющих прокладок, устанавливаемых на клеях (рис. 40).

Рис. 40. Варианты устройства воздухозащитной изоляции с применением

а — воздухозащитной ленты; б — уплотняющей прокладки; в — комбинированной

1 ¾ воздухозащитная лента; 2 — уплотняющая прокладка на клее типа КН; 3 ¾ теплоизоляция

Применение пергамина и рубероида для оклеечной воздухоизоляции не допускается.

Для воздухозащиты горизонтальных открытых стыков следует применять уплотняющие прокладки прямоугольного или круглого сечения.

5.120. В вертикальных и горизонтальных стыках всех типов (кроме стыков панелей из ячеистых бетонов) рекомендуется предусматривать теплоизоляцию вкладышами из пенополистирола или других теплоизоляционных материалов. Допускается при обосновании теплотехническими, прочностными и экономическими расчетами применять для теплоизоляции стыков их замоноличивание легким бетоном на пористых заполнителях.

5.121. Проектом должно быть предусмотрено устройство воздухо- и теплоизоляции в колодцах вертикальных стыков до установки внутренних стеновых панелей.

5.122. Для замоноличивания колодцев вертикальных стыков рекомендуется применять бетонные смеси.

Расположение арматурных связей в стыке не должно мешать качественному замоноличиванию.