Окончание табл. 2

П р и м е ч а н и е. Число вероятных остановок при дробных значениях Е_п и Е_с определяется интерполяцией.

13. Коэффициенты междуэтажных перевозок учитывают дополнительные остановки, которые должен сделать лифт для обслуживания пассажиров, перемещающихся на подъем и спуск между этажами выше основного посадочного этажа:

К_м.п = а_м.э.п⁵ / а_1м⁵ ; К_м.с = а_м.э.с⁵ / а_1с⁵ ; (14)

где а_м.э.п⁵ и а_м.э.с⁵ — численность пассажиров (пассажиропоток), перемещающихся между этажами выше основного посадочного на подъем и спуск в течение пиковых пяти минут; а_1м⁵ и а_1с⁵ — численность пассажиров (пассажиропоток), поднимающихся с основного посадочного этажа и спускающихся на основной посадочный этаж в течение «пиковых» пяти минут.

При выполнении расчетов вертикального транспорта для зданий, в которых пассажиропотоки выше основного посадочного этажа отсутствуют, коэффициенты К_м.п и К_м.с равны единице:

К_м.п = 1; К_м.с = 1 .

14. Затраты времени St

St = (t₁ + t₂ + t₃) (N_в + 1) + t₄ + t₅ ,

где t₁ — затраты времени на разгон лифта до установившейся скорости и торможение от номинальной скорости до полной остановки, с; t₂ — затраты времени на пуск лифта, с; t₃ — затраты времени на открывание дверей, с; t₄ — затраты времени на вход пассажиров в кабину лифта, с; t₅ — затраты времени на выход пассажиров из кабины лифта, с.

15. Значения h_и для лифтов с различными скоростями приведены в табл. 3.

Таблица 3

16. Время входа пассажиров в кабину лифта и выхода из нее за круговой рейс

t₄ + t₃ = 2Dt (Е_п К_м.п + Е_с К_м.с) , (15)

где Dt — время входа или выхода одного пассажира с. Величина Dt принимается:

Dt = 1,5 с — при ширине дверного проема меньше 1000 мм;

Dt = 1с — при ширине дверного проема 1000 и более мм;

Dt = 1,2 с — при ширине дверного проема меньше 1000 мм;

Dt = 0,8 с — при ширине дверного проема 1000 и более мм.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Пример расчета плотности людского потока в коридоре

На рис. представлена схема плана типового этажа корпуса технического вуза. Здание второй степени огнестойкости имеет 7 этажей На этаже размещаются помещения кафедр и помещения для занятий по половине группы, размером в осях 6´6 м, которые могут объединяться в общую аудиторию для занятий целой группы (размером в осях 6´9 м и 6´12 м).

Схема плана типового этажа технического вуза

Абсолютно симметричное размещение лестничных клеток (А, Б, В и Г) позволяет подразделить план на четыре равные зоны. На рис. приведена схема планировки одной из таких зон, обслуживаемых лестничной клеткой Б, с указанием количества людей, эвакуирующихся из каждой аудитории, и маршрутов их движения в лестничную клетку Расчетная схема путей эвакуации и движения людских потоков дана на рис.

В каждом помещении аудиторий находится менее 50 чел. и расстояние от любой точки в ней до выхода не превышает 25 м, поэтому согласно п. 3.5 и СНиП 2.08.02-85 из аудиторий может быть один выход в коридор с минимальной шириной двери выхода из помещения, равной 0,9 м.

Ширина коридора в свету d_К составляет 2,6 м. Поток в коридоре формируется на участках от выходов из помещений, наиболее удаленных от лестничной клетки Б, до дверного проема, отдаляющего его от поэтажного холла, т. е. на участках (слева и справа по отношению к лестничной клетке) длиной l₁ = 6 + 6 + 1,5 = 13,5 м. Плотность людского потока на участке его формирования в коридоре определяется как количество людей N, выходящих на него, к его площади. При этом следует учитывать неодновременность использования всех помещений, принимая расчетную численность студентов с коэффициентом К = 0,8 от проектной вместимости помещений. Следовательно, расчетная плотность людского потока на участке формирования в коридоре определится по формуле

D_К = = 6 × 14 × 0,8 / 2,6 × 13,5 = 1,91 ~ 2 чел/м².

По табл. 6 СНиП 2.08.02—85 этому значению плотности соответствует допустимое расстояние от наиболее удаленного выхода из помещения до выхода в лестничную клетку:

60 м — из помещений, расположенных между лестничными клетками;

30 м — из помещений с выходами в тупиковый коридор.

Фактические расстояния в рассматриваемом проекте составляют 13,5 + 6 + 2 = 21,5 м, что меньше нормативных.

Двигаясь по пути эвакуации, людские потоки проходят через три дверных проема. Следует определить их требуемую ширину , согласно данным п. 3.9 СНиП 2.08.02—85 по формуле

= S NK / 165 = Np \ 165 ,

где SNK — суммарное количество людей (с учетом неодновременности использования аудиторного фонда вуза), чел.; 165 — нормативное для зданий I и II степени огнестойкости количество людей, пропускаемых 1 м ширины двери без образования скоплений людей перед ней, чел.

Через дверной проем, отделяющий коридор от поэтажных холлов, эвакуируется N_р = 67,2 чел., следовательно

= 67,2 / 165 = 0,41 м ,

и поэтому может быть принята равной минимально допустимой ширине 1,2 м.

Перед следующим дверным проемом на путях эвакуации расположен дверной проем в лифтовый холл. Передним сливаются людские потоки, идущие с правой и левой частей коридора. Суммарное расчетное количество людей составляет N_p = 2 × 67,2 = 134,4 чел. Требуемая расчетная ширина дверей этого выхода составит

= 134,4 / 165 = 0,81 м

и должна быть принята минимально допустимой, равной 1,2 м.

Поскольку количество людей, эвакуирующихся через последующий выход (выход из лифтового холла в лестничную клетку), равно количеству людей, эвакуирующихся через предыдущий выход, то ширина этого выхода должна быть такой же, т. е. d₃ = d₂ = 1,2 м.

Ширина лестничного марша согласно требованиям п. 3.19 должна быть не менее ширины выхода в лестничную клетку с этажа, т. е. d₄ = 1,2 м и соответствует минимальной (п. 3.19) для рассматриваемого вида зданий.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Расчет дымоудаления из помещения без естественного освещения

Определяется расход дыма, который необходимо удалить из помещения без естественного освещения, для хранения горючего вещества массой 3000 кг в пересчете на древесину. Площадь помещения составляет 100 м², в помещении имеется дверь шириной 0,85 м и высотой 2 м. Расчетная температура в смежных помещениях составляет 18°С.

Определяем удельную пожарную нагрузку

q = 3000 / 100 = 30 к×м^-2 .

По графику рис. 23 определяем продолжительность начальной стадии пожара (0,15 ч) и максимальную среднеобъемную температуру в помещении

t_пом = 1000 °С.

Плотность воздуха в смежном помещении

r_с = 353 / 273 + t_c = 353 / 273 +18 = 1,21 кг×м^-3.

Плотность газов в помещении, где возник пожар

r_пом = 353 / 273 + 1000 = 0,28 кг×м^-3.

Расход дыма, который необходимо удалить из помещения, где возник пожар, определяем по формуле (1)

G = 0,8 ВН =

= 6,4 кг×с^-1 .

Объемный расход удаляемого дыма

Q = G / r_пом = 6,4 / 0,28 = 22,8 м^-3×с^-1 = 82 300 м³×ч^-1 .

Расчет требуемого давления вентилятора Р производится для конкретного исполнения канала дымоудаления и обвязки вентилятора. Выбор вентилятора осуществляется по каталогам в соответствии с полученными расчетом Р и Q.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Пример расчета параметров системы дымоудаления из коридора 16-этажного административного здания

Требуется рассчитать расход газов в системе дымоудаления 16-этажного административного здания. Высота этажа здания h_эт = 3,6 м. Средняя пожарная нагрузка в помещениях составляет 20 кг×м^-2. Дверные проемы в помещениях имеют размеры Н_оВ_о = 2 × 1 м. Помещения оборудованы приточной общеобменной вентиляцией, обеспечивающей трехкратный обмен воздуха. Поэтажный коридор длиной 60 м разделен посередине на отсеки перегородкой с дверью. Размеры дверных проемов в перегородках, отделяющих лестничную клетку с подпором воздуха от первого отсека коридора и отсеки коридора друг от друга, составляют Н_пВ_п = 2 × 1 м.

Средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки года Т_п составляет минус 30°С, скорость ветра u_в 5 м×с^-1. В здании поддерживается температура Т_d, равная 20 °С.

По номограмме рис. 23 определяем максимальную по времени среднеобъемную температуру в помещении, где возник пожар:

Т_о.м = 912 °С= 1185 К.

Определяем температуру продуктов горения, выходящих из помещения очага пожара в коридор

Т_о.к = 0,65 Т_о.м = 0,65 × 1185 = 770 К.

Среднюю скорость воздуха в дверном проеме между поэтажным коридором и лестничной клеткой с подпором воздуха u_п, предотвращающую поступление дыма в лестничную клетку, определим по формуле

u_п = (0,46 — 0,09l_п / L )= (0,46 — 0,09 × 6/30)= 2 м×с^-1,

где l_п — расстояние от двери помещения очага пожара до двери в лестничную клочку, м; L — длина отсека коридора, м.

Температуру приточного воздуха Т_п вычисляем по формуле

Т_п = (Т_н + Т_в) / 2 = (243 + 293) / 2 = 268 К.

Плотность приточного воздуха r_п вычислим по формуле

r_п = 353/Т_п = 353 / 268 = 1,32 кг×м^-3.

Определим расход приточного воздуха из лестничной клетки в поэтажный коридор G_п

G_п = r_п Н_п В_п u_п = 1,32 × 2 × 1 × 2 = 5,3 м×с^-1 .

Расход воздуха в приточной системе общеобменной вентиляции G_о.в вычисляем по формуле

G_o.в = n V_пом r_п / 3600 = 3 (36 × 3,6) 1,32 / 3600 = 0,13 кг×с^-1 ,

где n — кратность воздухообмена в рабочих помещениях; V_пом — объем рабочего помещения, м³.

Вычисляем расход дыма G_д, удаляемого из отсека поэтажного коридора

G_д = 1,1G_п + G_о.в = 1,1 × 5,3 + 0,13 + 6,01 кг×с^-1.

Определяем расход продуктов горения G₂ из помещения очага пожара в поэтажный коридор

G₂ = 0,6 B_o H_o^3/2 = 0,6 ×1 × 2^3/2 = 1,69 кг×с^-1 .

Температуру дыма Т_д, удаляемого из отсека поэтажного коридора, определяем по формуле

Т_д = G₂ T_о.к + Т_п (G_п - 0,9 G₂) / G_д =

= 1,69×770 + 268 (5,3 - 0,9×1,69) / 6,01 = 385 К.

Плотность продуктов горения r_д в отверстиях клапана дымоудаления определяем по формуле

r_д = 353 / Т_д = = 0,917 кг×м^-3 .

Принимаем площадь отверстия клапана дымоудаления f_кл равной 0,5 м² и вычисляем скорость дыма в нем:

u_д = G_д / r_д f_кл = 6,01 / 0,917 × 0,5 = 13,1 м×с^-1.

Среднюю по высоте шахты дымоудаления температуру продуктов горения Т_с вычисляем по формуле

Т_с = Т_в + (Т_д - Т_в) 1 / 0,0725 N h_эт =

= 293 + (385 - 293) 1 - е^{-0,0725×16×3,6} / 0,0725 × 16 × 3,6 = 314 К ,

где N — количество этажей.

Плотность продуктов горения r_с при этой температуре находим по формуле

r_с = 353/Т_с = 353 / 314 = 1,11 кг×м^-3.

Расход продуктов горения G_о.ш.д на оголовке шахты дымоудаления определяем по формуле

G_о.ш.д = G_д + h_э G_ф (N - 1) = 6,01 + 3,6 × 0,11 (16 - 1) = 12 кг×с^-1 ,

где G_ф — расход воздуха фильтрующегося в шахту дымоудаления через метр ее высоты (принимать G_ф не менее 0,11 кг×с^-1м^-1).

Среднюю скорость u_ш в шахте дымоудаления при ее площади сечения, равной f_шд = 1 м², вычислим по формуле

u_ш = = 6,01 + 12 / 2 × 1,11 × 1 = 8,11 м×с^-1 .

Потери давления в шахте дымоудаления DР_ш.д вычисляем по формуле

DР_ш.д = = = 430 Па,

где x_ш.д — коэффициент гидравлического сопротивления шахты дымоудаления; d_э — эквивалентный диаметр шахты дымоудаления, вычисляется через размеры проходного сечения А и В по формуле

d_э = 4 f_ш.д / 2A + 2В = 4 × 1/2 × 1 + 2 × 1 = 1 м.

Потери давления на клапане дымоудаления DР_к.д вычисляем по формуле

DР_к.д = x_к.д r_д u² / 2 = 1,5 × 0,917 × 13,1²/2 = 118 Па,

где x_к.д — коэффициент гидравлического сопротивления клапана дымоудаления.

Эквивалентную площадь проемов (mf)_э, отделяющих лестничную клетку с подпором от объема второго отсека коридора, определяем по формуле

(mf)_э = [1 / (mf_п)² + 1 / (mf_п)² ]^-1/2 = [1/(0,64×1,2)² + 1/(0,64×1,2)²]^-1/2 =

= 0,905 м² ,

где m — коэффициент расхода (m = 0,64).

Потерю давления DР_п в дверных проемах, отделяющих лестничную клетку от объема второго отсека коридора, вычисляем по формуле

DР_п = + 1,4 r_н u_в² / 2 = 5,3² / 0,0905² + 1,4 × 1,45 × 5² / 2 = 60 Па.

На оголовке шахты дымоудаления вентилятор должен развить давление Р_в, равное:

Р_в = DР_п + DР_кл + DР_ш.д - DР_сети .

Потери давления в обвязке вентилятора дымоудаления DР_сети вычисляются по известным из гидравлики формулам с учетом конструктивного ее исполнения.

Объемный расход дыма на оголовке шахты дымоудаления определяется по формуле

Q_д = 3600G_о.ш.д / r_с = 3600 × 12 / 1,11 = 38920 м³×ч^-1 = 40000 м³×ч^-1 .

Располагая значения Q и Р_в по каталогам, выбираем вентиляционное оборудование.