Таблица 2

|
При опирании сваи на
нескальный грунт
|
|
А0
|
В0
|
С0
|
0,5
|
72,004
|
192,026
|
576,243
|
0,6
|
50,007
|
111,149
|
278,069
|
0,7
|
36,745
|
70,023
|
150,278
|
0,8
|
28,14
|
46,943
|
88,279
|
0,9
|
22,244
|
33,008
|
55,307
|
1
|
18,03
|
24,106
|
36,486
|
1,1
|
14,916
|
18,16
|
25,123
|
1,2
|
12,552
|
14,041
|
17,944
|
1,3
|
10,717
|
11,103
|
13,235
|
1,4
|
9,266
|
8,954
|
10,05
|
1,5
|
8,101
|
7,349
|
7,838
|
1,6
|
7,154
|
6,129
|
6,268
|
1,7
|
6,375
|
5,189
|
5,133
|
1,8
|
5,73
|
4,456
|
4,299
|
1,9
|
5,19
|
3,878
|
3,679
|
2
|
4,737
|
3,418
|
3,213
|
2,2
|
4,032
|
2,756
|
2,591
|
2,4
|
3,526
|
2,327
|
2,227
|
2,6
|
3,163
|
2,048
|
2,013
|
2,8
|
2,905
|
1,869
|
1,889
|
3
|
2,727
|
1,758
|
1,818
|
3,5
|
2,502
|
1,641
|
1,757
|
³4
|
2,441
|
1,621
|
1,751
|
5.
Расчет устойчивости основания,
окружающего сваи,
должен производиться по условию (10) ограничения расчетного давления
sz,
оказываемого на грунт боковыми поверхностями свай:
(10)
где sz
- расчетное
давление на грунт,
кН/м2,
боковой поверхности сваи,
определяемое на следующих глубинах z,
м,
отсчитываемых при высоком ростверке от поверхности грунта,
а при низком ростверке - от его подошвы:
а) при -
на двух глубинах,
соответствующих и ;
б) при -
на двух глубине ;
g1
- расчетный удельный вес грунта нарушенной структуры,
кН/м3,
определяемый в водонасыщенных грунтах с учетом взвешивания в воде;
jI
и СI - расчетные значения
соответственно угла внутреннего трения грунта,
град,
и удельного сцепления грунта,
кН/м2,
принимаемые в соответствии со СНиП 2.02.01-83;
x
- коэффициент,
принимаемый при набивных сваях и сваях-оболочках x=0,6,
а при всех остальных видах свай x=0,3;
h1
- коэффициент,
равный 1,
кроме случаев расчета фундаментов распорных сооружений,
в которых следует принимать h1=0,7;
h2
- коэффициент,
учитывающий долю постоянной нагрузки в суммарной нагрузке,
определяемый по формуле
(11)
где Mg
- момент от внешних постоянных расчетных нагрузок в сечении
фундамента на уровне нижнего конца свай,
кН·м;
где Mp
- момент от внешних временных расчетных нагрузок в сечении
фундамента на уровне нижнего конца свай,
кН·м;
-
коэффициент,
принимаемый ,
для сооружения опор и эстакад.
Примечание. Если расчетные
горизонтальные давления на грунт sz
не удовлетворяют условию (10),
но при этом несущая способность свай по материалу недоиспользована и
перемещения сваи меньше предельно допустимых величин,
то при приведенной глубине свай расчет
следует повторить,
приняв уменьшенное значение коэффициента пропорциональности К.
При новом значении К необходимо проверить прочность сваи по
материалу,
ее перемещения,
а также соблюдение условия (10).
6. Расчетное давление sz,
кН/м2,
на грунт по контакту с боковой поверхностью сваи,
возникающее на глубине z,
а также расчетный изгибающий момент Mz,
кН·м,
поперечную силу Qz,
кН,
и продольную силу Nz,
кН,
действующие на глубине z в сечении
сваи,
следует определять по формулам:
(12)
(13)
(14)
(15)
где A1,
B1, C1, D1,
A3, B3, C3,
D4,
A4, B4, C4,
D4 - коэффициенты,
принимаемые по табл. 3;
N
- расчетная осевая нагрузка,
кН,
передаваемая на голову сваи.
Таблица 3

|
Коэффициенты
|
|
A1
|
B1
|
C1
|
D1
|
A3
|
B3
|
C3
|
D3
|
A4
|
B4
|
C4
|
D4
|
0
|
1
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
1
|
0
|
0
|
0
|
0
|
1
|
0,1
|
1
|
0,1
|
0,005
|
0
|
0
|
0
|
1
|
0
|
-0,005
|
0
|
0
|
1
|
0,2
|
1
|
0,2
|
0,02
|
0,001
|
-0,001
|
0
|
1
|
0,2
|
-0,02
|
-0,003
|
0
|
1
|
0,3
|
1
|
0,3
|
0,045
|
0,005
|
-0,005
|
-0,001
|
1
|
0,3
|
-0,045
|
-0,009
|
-0,001
|
1
|
0,4
|
1
|
0,4
|
0,08
|
0,011
|
-0,011
|
-0,002
|
1
|
0,4
|
-0,08
|
-0,021
|
-0,003
|
1
|
0,5
|
1
|
0,5
|
0,125
|
0,021
|
-0,021
|
-0,005
|
0,999
|
0,5
|
-0,125
|
-0,042
|
-0,008
|
0,999
|
0,6
|
0,999
|
0,6
|
0,18
|
0,036
|
-0,036
|
-0,011
|
0,998
|
0,6
|
-0,18
|
-0,072
|
-0,016
|
0,997
|
0,7
|
0,999
|
0,7
|
0,245
|
0,057
|
-0,057
|
-0,02
|
0,996
|
0,699
|
-0,245
|
-0,114
|
-0,03
|
0,994
|
0,8
|
0,997
|
0,799
|
0,32
|
0,085
|
-0,085
|
-0,034
|
0,992
|
0,799
|
-0,32
|
-0,171
|
-0,051
|
0,989
|
0,9
|
0,995
|
0,899
|
0,405
|
0,121
|
-0,121
|
-0,055
|
0,985
|
0,897
|
-0,404
|
-0,243
|
-0,082
|
0,98
|
1,0
|
0,992
|
0,997
|
0,499
|
0,167
|
-0,167
|
-0,083
|
0,975
|
0,994
|
-0,499
|
-0,333
|
-0,125
|
0,967
|
1,1
|
0,987
|
1,095
|
0,604
|
0,222
|
-0,122
|
-0,122
|
0,96
|
1,09
|
-0,603
|
-0,443
|
-0,183
|
0,946
|
1,2
|
0,979
|
1,192
|
0,718
|
0,288
|
-0,287
|
-0,173
|
0,938
|
1,183
|
-0,716
|
-0,575
|
-0,259
|
0,917
|
1,3
|
0,969
|
1,287
|
0,841
|
0,365
|
-0,365
|
-0,238
|
0,907
|
1,273
|
-0,838
|
-0,730
|
-0,356
|
-0,876
|
1,4
|
0,955
|
1,379
|
0,974
|
0,456
|
-0,455
|
-0,319
|
0,866
|
1,358
|
-0,967
|
-0,91
|
-0,479
|
-0,821
|
1,5
|
0,937
|
1,468
|
1,115
|
0,56
|
-0,559
|
-0,42
|
0,811
|
1,437
|
-1,105
|
-1,116
|
-0,63
|
-0,747
|
1,6
|
0,913
|
1,553
|
1,264
|
0,678
|
-0,676
|
-0,543
|
0,739
|
1,507
|
-1,248
|
-1,350
|
-0,815
|
-0,652
|
1,7
|
0,882
|
1,633
|
1,421
|
0,812
|
-0,808
|
-0,691
|
0,646
|
1,566
|
-1,396
|
-1,613
|
-1,036
|
-0,529
|
1,8
|
0,843
|
1,706
|
1,584
|
0,961
|
-0,956
|
-0,867
|
0,530
|
1,612
|
-1,547
|
-1,906
|
-1,299
|
-0,374
|
1,9
|
0,795
|
1,770
|
1,752
|
1,126
|
-1,118
|
-1,074
|
0,385
|
1,64
|
-1,699
|
-2,227
|
-1,608
|
-0,181
|
2,0
|
0,735
|
1,823
|
1,924
|
1,308
|
-1,295
|
-1,314
|
0,207
|
1,646
|
-1,848
|
-2,578
|
-1,966
|
-0,057
|
2,2
|
0,575
|
1,887
|
2,272
|
1,72
|
-1,693
|
-1,906
|
-0,271
|
1,575
|
-2,125
|
-3,36
|
-2,849
|
-0,692
|
2,4
|
0,347
|
1,874
|
2,609
|
2,195
|
-2,141
|
-2,663
|
-0,949
|
1,352
|
-2,339
|
-4,228
|
-3,973
|
-1,592
|
2,6
|
0,033
|
1,755
|
2,907
|
2,724
|
-2,621
|
-3,6
|
-1,877
|
0,917
|
-2,437
|
-5,14
|
-5,355
|
-2,821
|
2,8
|
-0,385
|
1,49
|
3,128
|
3,288
|
-3,103
|
-4,718
|
-3,108
|
0,197
|
-2,346
|
-6,023
|
-6,99
|
-4,445
|
3
|
-0,928
|
1,037
|
3,225
|
3,858
|
-3,540
|
-6
|
-4,688
|
-0,891
|
-1,969
|
-6,765
|
-8,84
|
-6,52
|
3,5
|
-2,928
|
-1,272
|
2,463
|
4,98
|
-3,919
|
-9,544
|
-10,340
|
-5,854
|
1,074
|
-6,789
|
-13,692
|
-13,826
|
4
|
-5,853
|
-5,941
|
-0,927
|
4,548
|
-1,614
|
-11,731
|
-17,919
|
-15,076
|
9,242
|
-6,858
|
-15,611
|
-23,14
|
|