Часть 1 | Часть 2 | Часть 3 | Часть 4 | Часть 5 | Часть 6 | Часть 7 | Часть 8 | Часть 9 | Часть 10 | Часть 11 | Часть 12 | Часть 13
СНиП II-23-81 Стальные конструкции Часть 6
|
15.5. При определении приведенной гибкости по табл. 7 наибольшую гибкость всего стержня l следует вычислять по формулам: для четырехгранного стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам l = 2l/b; (149) для трехгранного равностороннего стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам l = 2,5l/b; (150) для свободностоящей стойки пирамидальной формы (рис. 9)* l = 2m1 l/bi. (151) Обозначения, принятые в формулах (149) – (151): m1 =1,25(bs /bi)2 – 2,75(bs /bi) + 3,5 – коэффициент для определения расчетной длины; l – геометрическая длина сквозного стержня; b – расстояние между осями поясов узкой грани стержня с параллельными поясами; h – высота свободно стоящей стойки; bs и bi – расстояния между осями поясов пирамидальной опоры соответственно в верхнем и нижнем основаниях наиболее узкой грани. 15.6. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стержней сквозного сечения, постоянного по длине, следует выполнять согласно требованиям разд. 5 настоящих норм.
Для равносторонних трехгранных стержней сквозного сечения, постоянного по длине, с решетками и планками относительной эксцентриситет m следует вычислять по формулам: при изгибе в плоскости, перпендикулярной одной из граней m = 3,48bM/(Nb); (152) при изгибе в плоскости, параллельной одной из граней m = 3bM/(Nb), (153) где b – расстояние между осями поясов в плоскости грани; b – коэффициент, равный 1,2 при болтовых соединениях и 1,0 – при сварных соединениях. 15.7. При расчете внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стержней сквозного сечения согласно требованиям п. 5.27* настоящих норм значение эксцентриситета при болтовых соединениях элементов следует умножать на коэффициент 1,2. 15.8. При проверке устойчивости отдельных поясов внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стоек сквозного сечения опор с оттяжками продольную силу в каждом поясе следует определять с учетом усилия от изгибающего момента M, вычисляемого по деформированной схеме. Значение этого момента в середине длины шарнирно-опертой стойки должно определяться по формуле
где Mq – изгибающий момент в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как в обычных балках; d = 1 – 0,1Nl2/(EJ); здесь J – момент инерции сечения стойки относительно оси, перпендикулярной плоскости действия поперечной нагрузки; l – длина стойки; N – продольная сила в стойке; fq – прогиб стойки в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как в обычных балках; f0 = l/750 – стрелка начального искривления стойки; b – коэффициент, принимаемый согласно п. 15.6. 15.9. Поперечную силу Q в сжато-изгибаемых и шарнирно-опертых стойках сквозного сечения, постоянного по длине, в опорах с оттяжками следует принимать постоянной по длине стойки и определять по формуле
где Qmax – максимальная поперечная сила от внешней нагрузки. Остальные обозначения в формуле (155) приняты такими, как в формуле (154). 15.10*. Расчет на устойчивость сжатых стержней конструкций из одиночных уголков следует выполнять, как правило, с учетом эксцентричного приложения продольных сил. Допускается рассчитывать эти стержни как центрально-сжатые по формуле (7) при условии умножения продольных сил на коэффициенты am и ad, принимаемые не менее 1.0. В пространственных болтовых конструкциях по рис. 9* (кроме рис. 9*,в и концевых опор) при центрировании в узлах стержней из одиночных равнополочных уголков по их рискам при однорядном расположении болтов в элементах решетки и прикреплении раскосов в узле с двух сторон полки пояса значения коэффициентов am и ad определяются: для поясов с при 0,55 £ c/b £ 0,66 и Nmd/Nm £ 0,7
при 0,4 £ c/b < 0,55 и Nmd/Nm £ (0,33c/b – 0,58
для раскосов (с отношением расстояния по полке уголка раскоса от обушка до риски, на которой установлены болты, к ширине полки уголка раскоса, равном от 0,54 до 0,60), примыкающих к рассчитываемой панели пояса, по формулам: при 0,55 £ c/b £ 0,66 и Nmd/Nm < 0,7 ad = 1,18 - 0,36c/b + (1,8c/b - 0,86)Nmd/Nm; (157)* ad = 1 – 0,04c/b + (0,36 – 0,41c/b)Nmd/Nm . (157, а) Для пространственных болтовых конструкций по рис. 9*, г, д, е в формулах (156, а) и (157, а) следует принимать 0,45 £ c/b < 0,55 В пространственных сварных конструкциях из одиночных равнополочных уголков по рис. 9*, б, г (кроме концевых опор) с прикреплением раскосов в узле только с внутренней стороны полки пояса при Nmd/Nm £ 0,7 значения коэффициентов am и ad принимаются: при центрировании в узлах стержней по центрам тяжести сечений am = ad = 1,0; при центрировании в узлах осей раскосов на обушок пояса am = ad = 1 + 0,12Nmd/Nm. При расчете конструкций на совместное действие вертикальных и поперечных нагрузок и крутящего момента, вызванного обрывом проводов или тросов, допускается принимать am = ad = 1,0. Обозначения, принятые в формулах (156)* – (157, а) для определения am и ad: c – расстояние по полке уголка пояса от обушка до риски, на которой расположен центр узла; b – ширина полки уголка пояса;
Nm – продольная сила в панели пояса; Nmd – сумма проекций на ось пояса усилий в раскосах, примыкающих к одной полке пояса, передаваемая на него в узле и определяемая при том же сочетании нагрузок, как для Nm; при расчете пояса принимается большее из значений Nmd, полученных для узлов по концам панели, а при расчете раскосов – для узла, к которому примыкает раскос. 15.11*. Гибкость первого снизу раскоса из одиночного уголка решетчатой свободно стоящей стойки не должна превышать 160. 15.12. Отклонения верха опор и вертикальные прогибы траверс не должны превышать значений, приведенных в табл. 45.
Таблица 45
15.13. В стальных конструкциях опор ВЛ и ОРУ из одиночных уголков диафрагмы следует располагать не реже чем через 15 м, а также в местах приложения сосредоточенных нагрузок и переломов поясов. 15.14*. В одноболтовых соединениях элементов решетки (раскосов и распорок) кроме постоянно работающих на растяжении при толщине полки до 6 мм из сталей с пределом текучести до 380 МПа (3900 кгс/см2) расстояние от края элемента до центра отверстия вдоль усилия допускается принимать 1,35d (где d – диаметр отверстия) без допуска в сторону уменьшения при изготовлении элементов, о чем должно быть указано в проекте. При этом в расчете на смятие соединяемых элементов коэффициент условий работы gb соединения в формуле (128) следует принимать равным 0,65. В одноболтовых соединениях элементов, постоянно работающих на растяжение (тяг траверс, элементов, примыкающих к узлам крепления проводов и тросов, и в местах крепления оборудования), расстояние от края элемента до центра отверстия вдоль усилия следует принимать не менее 2d. 15.15. Раскосы, прикрепляемые к поясу болтами в одном узле, должны располагаться, как правило, с двух сторон полки поясного уголка. 15.16. В болтовых стыках поясных равнополочных уголков число болтов в стыке следует назначать четным и распределять болты поровну между полками уголка. Количество болтов при однорядном и шахматном их расположении, а также количество поперечных рядов болтов при двухрядном их расположении следует назначать не более пяти на одной полке уголка с каждой стороны от стыка.
16. Дополнительные требования по проектированию конструкций антенных сооружений (АС) связи высотой до 500 м
16.1. При проектировании АС следует предусматривать: снижение аэродинамического сопротивления сооружения и отдельных его элементов; рациональное распределение усилий в элементах конструкций путем использования предварительного напряжения; совмещение несущих и радиотехнических функций. 16.2*. Для конструкции АС следует, как правило, применять стали в соответствии с табл. 50* (кроме сталей С390К, С590, С590К) и табл. 51, а. 16.3. Для оттяжек и элементов антенных полотен следует применять стальные канаты круглые оцинкованные по группе СС, грузовые нераскручивающиеся одинарной свивки (спиральные) или нераскручивающиеся двойной крестовой свивки с металлическим сердечником (круглопрядные), при этом спиральные канаты должны применяться при расчетных усилиях до 325 кН (33 тс). В канатах следует применять стальную круглую канатную проволоку наибольших диаметров марки 1. Для средне- и сильноагрессивных сред допускаются канаты, оцинкованные по группе ЖС, с требованиями для канатов группы СС. Допускается применение раскручивающихся канатов при удлинении на 25 % обвязок из мягкой оцинкованной проволоки по концам канатов. Для оттяжек со встроенными изоляторами орешкового типа следует применять стальные канаты с неметаллическими сердечниками, если это допускается радиотехническими требованиями. Для оттяжек с усилиями, превышающими несущую способность канатов из круглой проволоки, допускается применение стальных канатов закрытого типа из зетобразных и клиновидных оцинкованных проволок. 16.4. Концы стальных канатов в стаканах или муфтах следует закреплять заливкой цинковым сплавом ЦАМ9-1,5Л по ГОСТ 21437–75*. 16.5. Для элементов антенных полотен следует применять провода по табл. 64. Применение медных проволок допускается только в случаях технологической необходимости. 16.6. Значение расчетного сопротивления (усилия) растяжению проводов и проволок следует принимать равным значению разрывного усилия, установленному государственными стандартами, деленному на коэффициент надежности по материалу gm: а) для алюминиевых и медных проводов gm = 2,5; б) для сталеалюминевых проводов при номинальных сечениях, мм2: 16 и 25 gm = 2,8; 35–95 gm = 2,5; 120 и более gm = 2,2; в) для биметаллических сталемедных проволок gm = 2,0. 16.7. При расчетах конструкций АС следует принимать коэффициенты условий работы, установленные разд. 4* и 11, а также по табл. 46.
Таблица 46
16.8. Относительные отклонения опор не должны превышать значений, указанных в табл. 47, кроме отклонений опор, для которых установлены иные значения техническим заданием на проектирование.
Таблица 47
16.9. При динамическом расчете опоры массу закрепленного к опоре антенного полотна учитывать не следует. 16.10. Значения ветровой и гололедной нагрузок допускается принимать на высоте середины ярусов ствола мачты или в двух третях высоты подвеса гибкого элемента (оттяжки) и считать эти значения равномерно распределенными по длине яруса или элемента. 16.11. Сосредоточенные силы в пролете оттяжек мачт от массы изоляторов, ветровой и гололедной нагрузок на них допускается принимать как равномерно распределенную нагрузку, эквивалентную по значению балочного момента. 16.12. При расчете наклонных элементов АС (оттяжек мачт, элементов антенных полотен, подкосов) следует учитывать только проекцию действующих на них нагрузок, направленную перпендикулярно оси элемента или его хорде. 16.13. Мачты с оттяжками должны быть рассчитаны на устойчивость в целом и их отдельных элементов при следующих нагрузках: от монтажного натяжения оттяжек при отсутствии ветра; ветровой – в направлении на одну из оттяжек; гололедной – при отсутствии ветра; гололедной и ветровой – в направлении на одну из оттяжек. При проверке устойчивости мачты в целом расчетная сила в стволе должна быть менее критической силы в 1,3 раза. 16.14. В проекте должны указываться значения монтажных натяжений в канатах оттяжек при среднегодовой температуре воздуха в районе установки мачты, а также при температуре ±40° С. 16.15* Монтажные соединения элементов конструкций, передающие расчетные усилия, следует проектировать, как правило, на болтах класса точности В и высокопрочных болтах без регулируемого натяжения. При знакопеременных усилиях следует, как правило, принимать соединения на высокопрочных болтах или на монтажной сварке. Во фланцевых соединениях следует, как правило, применять высокопрочные болты без регулируемого натяжения. Применение монтажной сварки или болтов класса точности А должно быть согласовано с монтирующей организацией. 16.16. Раскосы с гибкостью более 250 при перекрестной решетке в местах пересечений должны быть скреплены между собой. Прогибы распорок диафрагм и элементов технологических площадок в вертикальной и горизонтальной плоскостях не должны превышать 1/250 пролета. 16.17*. В конструкциях решетчатых опор диафрагмы должны устанавливаться на расстоянии между ними не более трех размеров среднего поперечного сечения секции опоры, а также в местах приложения сосредоточенных нагрузок и переломов поясов. 16.18. Болты фланцевых соединений труб следует размещать на одной окружности минимально возможного диаметра, как правило, на равных расстояниях между болтами. 16.19. Элементы решетки ферм, сходящиеся в одном узле, следует центрировать на ось пояса в точке пересечения их осей. В местах примыкания раскосов к фланцам допускается их расцентровка, но не более чем на треть размера поперечного сечения пояса. При расцентровке на больший размер элементы должны рассчитываться с учетом узловых моментов. В прорезных фасонках для крепления раскосов из круглой стали конец прорези следует засверливать отверстием диаметром в 1,2 больше диаметра раскоса. 16.20. Оттяжки в мачтах с решетчатым стволом следует центрировать в точку пересечения осей поясов и распорок. За условную ось оттяжек должна приниматься хорда. Листовые проушины для крепления оттяжек должны подкрепляться ребрами жесткости, предохраняющими их от изгиба. Конструкции узлов крепления оттяжек, которые не вписываются в транспортные габариты секций стволов мачт, следует проектировать на отдельных вставках в стволе в виде жестких габаритных диафрагм. 16.21. Опорная секция мачты должна, как правило, выполняться передающей нагрузку от ствола мачты на фундамент через опорный шарнир. При соответствующем обосновании допускается применение опорной секции, защемленной в фундаменте. 16.22. Кронштейны и подвески технологических площадок следует располагать в узлах основных конструкций ствола. 16.23. Натяжные устройства (муфты), служащие для регулировки, длины и закрепления оттяжек мачт, должны крепиться к анкерным устройствам гибкой канатной вставкой. Длина канатной вставки между торцами втулок должны быть не менее 20 диаметров каната. 16.24. Для элементов АС следует применять типовые механические детали, прошедшие испытания на прочность и усталость. Резьба на растянутых элементах должна приниматься по стандартам СТ СЭВ 180-75, СТ СЭВ 181-75, СТ СЭВ 182-75 (исполнение впадины резьбы с закруглением). 16.25. В оттяжках мачт, на проводах и канатах горизонтальных антенных полотен для гашения вибрации следует предусматривать последовательную установку парных низкочастотных (1–2,5 Гц) и высокочастотных (4–40 Гц) виброгасителей рессорного типа. Низкочастотные гасители следует выбирать в зависимости от частоты основного тона оттяжки, провода или каната. Расстояние s до места подвески гасителей от концевой заделки каната следует определять по формуле где d – диаметр каната, провода, мм; m – масса 1 м каната, провода, кг; P – предварительное натяжение в канате, проводе, Н (кгс); b – коэффициент, равный 0,00041 при натяжении Р, Н или 0,0013 при натяжении Р, кгс. Высокочастотные гасители устанавливаются выше низкочастотных на расстоянии s. При пролетах проводов и канатов антенных полотен, превышающих 300 м, гасители следует устанавливать независимо от расчета. Для гашения колебаний типа "галопирование" следует изменять свободную длину каната (провода) поводками. 16.26*. Антенные сооружения радиосвязи необходимо окрашивать чередующимися полосами цветомаркировки согласно требованиям по маркировке и светоограждению высотных препятствий в соответствии с Наставлением по аэродромной службе в гражданской авиации СССР. 16.27. Механические детали оттяжек, арматуры изоляторов, а также метизы, как правило, должны быть оцинкованными.
17. Дополнительные требования по проектированию гидротехнических сооружений речных
17.1*. Для конструкций гидротехнических сооружений следует, как правило, применять стали в соответствии с табл. 50* (кроме сталей С590, С590К) и табл. 51,а, а также сталь марки 16Д по ГОСТ 6713–75* при соответствующем технико-экономическом обосновании. 17.2. При расчетах стальных конструкций речных гидротехнических сооружений следует принимать коэффициенты условий работы, установленные разд. 4* и 11, а также по табл. 48.
Таблица 48
17.3. Стальные конструкции не подвергающиеся воздействию водной среды, следует проектировать в соответствии с требованиями разд. 1–12. При расчете конструкций, подвергающихся воздействию водной среды, следует принимать коэффициенты надежности в соответствии с требованиями СНиП по проектированию гидротехнических сооружений. 17.4*. Расчет на выносливость тройников и развилок трубопроводов допускается производить согласно требованиям разд. 9, если в задании на проектирование оговорено наличие пульсирующей составляющей давления потока в трубопроводе. Расчет на выносливость элементов, подверженных двуосному растяжению, допускается производить более точными методами с учетом фактического напряженного состояния. 17.5. Плоские облицовки затворных камер и водоводов следует рассчитывать на прочность при: давлении свежеуложенного бетона и цементного раствора, инъектируемого за облицовку; фильтрационном давлении воды в заоблицовочном бетоне с учетом давления воды в водоводе. 17.6. Рабочие пути под колесные и катковые затворы следует рассчитывать на прочность при изгибе и местном смятии поверхностей катания, при местном сжатии стенки, при сжатии бетона под подошвой. 17.7. Трубопроводы с изменяющимися по длине диаметрами должны быть разделены на участки с постоянным диаметром. Переход от одного диаметра трубы к другому должен выполняться коническими обечайками или звеньями.
18. Дополнительные требования по проектированию балок с гибкой стенкой
18.1*. Для разрезных балок с гибкой стенкой симметричного двутаврового сечения, несущих статическую нагрузку и изгибаемых в плоскости стенки, следует, как правило, применять стали с пределом текучести до 430 МПа (4400 кгс/см2). 18.2*. Прочность разрезных балок симметричного двутаврового сечения, несущих статическую нагрузку, изгибаемых в плоскости стенки, укрепленной только поперечными ребрами жесткости (рис. 22), с условной гибкостью стенки 6 £ (M/Mu)4 + (Q/Qu)4 £ 1, (158) где M и Q – значения момента и поперечной силы в рассматриваемом сечении балки;
Рис. 22. Схема балки с гибкой стенкой
Mu – предельное значение момента, вычисляемое по формуле
Qu – предельное значение поперечной силы, вычисляемое по формуле
В формулах (159) и (160) обозначено: t и h – толщина и высота стенки; Af – площадь сечения пояса балки; tcr и m – критическое напряжение и отношение размеров отсека стенки, определяемые в соответствии с п. 7.4*; b – коэффициент, вычисляемый по формулам при a £ 0,03 b = 0,05 + 5a ³ 0,15; (161) при 0,03 < a £ 0,1 b= 0,11 + 3a £ 0,40 (162) Здесь где Wmin – минимальный момент сопротивления таврового сечения, состоящего из сжатого пояса балки и примыкающего к нему участка стенки высотой a – шаг ребер жесткости. 18.3. Поперечные ребра жесткости, сечение которых следует принимать не менее указанных в п. 7.10, должны быть рассчитаны на устойчивость как стержни, сжатые силой N, определяемой по формуле
где все обозначения следует принимать по п. 18.2*. Значение N следует принимать не менее сосредоточенной нагрузки, расположенной над ребром. Расчетную длину стержня следует принимать равной lef = h(1 – (1 –b), но не менее 0,7h. Симметричное двустороннее ребро следует рассчитывать на центральное сжатие, одностороннее – на внецентренное сжатие с эксцентриситетом, равным расстоянию от оси стенки до центра тяжести расчетного сечения стержня. В расчетное сечение стержня следует включать сечение ребра жесткости и полосы стенки шириной 18.4. Участок стенки балки над опорой следует укреплять двусторонним опорным ребром жесткости и рассчитывать его согласно требованиям п. 7.12. На расстоянии не менее ширины ребра и не более 18.5. Устойчивость балок не следует проверять при выполнении требования п. 5.16*,а настоящих норм либо при расчетной длине 18.6. Отношение ширины свеса сжатого пояса к его толщине должно быть не более 18.7*. Местное напряжение sloc в стенке балки, определяемое по формуле (31), должно быть не более 0,75Ry, при этом значении lef следует вычислять по формуле (146). 18.8*. При определении прогиба балок момент инерции поперечного сечения брутто балки следует уменьшать умножением на коэффициент a = 1,2 – 0,033 18.9*. В балках по п. 18.1* с условной гибкостью стенки 7 £ Прочность таких балок следует проверять по формуле
где d – коэффициент, учитывающий влияние поперечной силы на несущую способность балки и определяемый по формуле d = 1 – 5,6Afh/(Awl). При этом следует принимать tf ³ 0,3
19. Дополнительные требования по проектированию балок с перфорированной стенкой
19.1*. Балки с перфорированной стенкой следует проектировать из прокатных двутавровых балок, как правило, из стали с пределом текучести до 530 МПа (5400 кгс/см2). Сварные соединения стенок следует выполнять стыковым швом с полным проваром. 19.2. Расчет на прочность балок, изгибаемых в плоскости стенки (рис. 23), следует выполнять по формулам табл. 49.
Таблица 49
Рис. 23. Схема участка балки с перфорированной стенкой
19.3. Расчет на устойчивость балок следует выполнять согласно требованиям п. 5.15, при этом геометрические характеристики необходимо вычислять для сечения с отверстием. Устойчивость балок не следует проверять при выполнении требований п. 5.16*. 19.4. В опорных сечениях стенку балок при hef /t > 40 где t – меньшая толщина стенки) следует укреплять ребрами жесткости и рассчитывать согласно требованиям п. 7.12, при этом у опорного сечения следует принимать с ³ 250 мм (рис. 23). 19.5. В сечениях балки при отношении Сосредоточенные грузы следует располагать только в сечениях балки, не ослабленных отверстиями. Высота стенки сжатого таврового сечения должна удовлетворять требованиям п. 7.18* настоящих норм, в формуле (91)* которого следует принимать 19.6. При определении прогиба балок с отношением l/hef ³ 12 (где l – пролет балки) момент инерции сечения балки с отверстием следует умножать на коэффициент 0,95.
20. Дополнительные требования по проектированию конструкций зданий и сооружений при реконструкции
20.1*. Расчетные сопротивления проката и труб конструкций следует назначать в соответствии с п. 3.1*. При этом значение предела текучести стали Ryn и временного сопротивления Run следует принимать: для сталей, у которых приведенные в сертификатах или полученные при испытаниях значения предела текучести и временного сопротивления соответствуют требованиям действовавших во время строительства государственных стандартов или технических условий на сталь – по минимальному значению, указанному в этих документах; для сталей, у которых приведенные в сертификатах или полученные при испытаниях значения предела текучести и временного сопротивления ниже предусмотренных государственными стандартами или техническими условиями на сталь, действовавшими во время строительства, – по минимальному значению предела текучести из приведенных в сертификатах или полученных при испытаниях. Коэффициент надежности по материалу следует принимать: для конструкций, изготовленных до 1932 г., и для сталей, у которых полученные при испытаниях значения предела текучести ниже 215 МПа (2200 кгс/см2), gm =1,2; для конструкций, изготовленных в период с 1932 по 1982 г., – gm = 1,1 для сталей с пределом текучести до 380 МПа (3850 кгс/см2) и gm = 1,15 для сталей с пределом текучести свыше 380 МПа (3850 кгс/см2); для конструкций, изготовленных после 1982 г., – по табл. 2 и табл. 49,а1. Допускается назначать расчетные сопротивления по значениям Ryn и Run, определенным по результатам статистической обработки данных испытаний не менее чем 10 образцов в соответствии с указаниями прил. 8, а.
Таблица 49, а
Таблица 49, а1
20.3*. Определение при испытаниях показателей качества металла, отбор проб для химического анализа и образцов для механических испытаний и их число следует производить в соответствии с указаниями прил. 8,а. 20.4. Допускается не производить испытания металла конструкций, предназначенных для эксплуатации, при напряжениях до 165 МПа (1700 кгс/см2) и расчетных температурах выше минус 30°С для конструкций группы 3, выше минус 40°С – для конструкций группы 4, выше минус 65°С – для конструкций групп 3 и 4 при их усилении без применения сварки. 20.5. Расчетные сопротивления сварных соединений конструкций, подлежащих реконструкции или усилению следует назначать с учетом марки стали, сварочных материалов, видов сварки, положения шва и способов их контроля, примененных в конструкции. При отсутствии установленных нормами необходимых данных допускается: для угловых швов принимать Rwun = Run; gwm = 1,25; bf =0,7 и bz = 1,0, считая при этом gc = 0,8; для растянутых стыковых швов принимать Rwy = 0,55Ry для конструкций, изготовленных до 1972 г., и Rwy = 0,85Ry – после 1972 г. Допускается уточнять несущую способность сварных соединений по результатам испытаний образцов, взятых из конструкции. 20.6. Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов, а также смятию элементов, соединяемых болтами, следует определять согласно п. 3.5; если невозможно установить класс прочности болтов, значения расчетных сопротивлений следует принимать как для болтов класса прочности 4.6 при расчете на срез и класса прочности 4.8 при расчете на растяжение. 20.7. Расчетные сопротивления заклепочных соединений следует принимать по табл. 49, а. Если в исполнительной документации отсутствуют указания о способе обработки отверстий и материале заклепок и установить их не представляется возможным, расчетные сопротивления следует принимать по табл. 49,а как для соединения на заклепках группы С из стали марки Ст2. 20.8. Конструкции, эксплуатируемые при положительной температуре и изготовленные из кипящей малоуглеродистой стали, а также из других сталей, у которых по результатам испытаний значения ударной вязкости ниже гарантированных государственными стандартами по категориям стали для групп конструкций в соответствии с табл. 50*, не подлежат усилению или замене при условии, что напряжения в элементах из этих сталей не будут превышать значений, имевшихся до реконструкции. Решение об использовании, усилении или замене этих конструкций, эксплуатация которых будет отличаться от указанных условий, принимается на основании заключения специализированного научно-исследовательского института. 20.9. Расчетная схема конструкции, сооружения или здания в целом принимается с учетом особенностей их действительной работы, в том числе с учетом фактических отклонений геометрической формы, размеров сечений, условий закрепления и выполнения узлов сопряжения элементов. Проверочные расчеты элементов конструкций и их соединений выполняются с учетом обнаруженных дефектов и повреждений, коррозионного износа, фактических условий сопряжения и опирания. Расчеты элементов могут выполняться по деформированной схеме в соответствии с указаниями п. 1.8, принимая при этом коэффициент условий работы gс = 1,0 для поз. 3,5 и 6,а табл. 6*. 20.10*. Конструкции, не удовлетворяющие требованиям разд. 5.7–11, 13 (табл. 40*, пп. 13.29–13.43, 13.45) и п. 16.3 настоящих норм, должны быть, как правило, усилены или заменены, за исключением случаев, указанных в данном разделе. Отклонения от геометрической формы, размеров элементов и соединений от номинальных, превышающие допускаемые правилами производства и приемки работ, но не препятствующие нормальной эксплуатации, могут не устраняться при условии обеспечения несущей способности конструкций с учетом требований п. 20.9. 20.11* Допускается не усиливать элементы конструкций, если: их горизонтальные и вертикальные прогибы и отклонения превышают предельные значения, установленные пп. 13.1* и 16.8, но не препятствуют нормальной эксплуатации; их гибкость превышает предельные значения, установленные пп. 6.15* и 6.16*, но элементы имеют искривления, не превышающие значений, установленных правилами производства и приемки работ, и усилия не будут возрастать в процессе дальнейшей эксплуатации, а также в тех случаях, когда возможность использования таких элементов проверена расчетом. 20.12*. При разработке проектов реконструкции стальных конструкций зданий и сооружений следует выявлять и использовать резервы несущей способности и применять конструктивные решения, позволяющие осуществлять реконструкцию, как правило, без остановки производственного процесса. При усилении конструкций допускается учитывать: возможность предварительного напряжения и активного регулирования усилий, в том числе за счет сварки, изменений конструктивной и расчетной схемы, а также упруго-пластическую работу материала, закритическую работу тонкостенных элементов и обшивок конструкций в соответствии с действующими нормами. 20.13. Конструкции усиления и методы его выполнения должны предусматривать меры по снижению нежелательных дополнительных деформаций элементов в процессе усиления в соответствии с п. 12.2. Несущая способность конструкций в процессе выполнения работ по усилению должна обеспечиваться с учетом влияния ослаблений сечений дополнительными отверстиями под болты, а также сварки. В необходимых случаях в период усиления конструкция должна быть полностью или частично разгружена. 20.14. В конструкциях 2-й и 3-й групп табл. 50*, эксплуатируемых при расчетной температуре не ниже минус 40°С в неагрессивных или слабоагрессивных средах, для обеспечения совместной работы деталей усиления и существующей конструкции допускается применять прерывистые фланговые швы. Во всех случаях применения угловых швов следует, как правило, назначать минимально необходимые катеты. Допускается концевые участки швов проектировать с катетом большим, чем катет промежуточных участков, и устанавливать их размеры в соответствии с расчетом. 20.15. При усилении элементов конструкций допускается применять комбинированные соединения на заклепках и высокопрочных болтах или болтах класса точности А. 20.16*. При расчете элементов конструкций, усиленных путем увеличения сечения, следует, как правило, учитывать разные расчетные сопротивления материала конструкции и усиления. Допускается принимать одно расчетное сопротивление, равное меньшему из них, если они отличаются не более чем на 15 %. При расчете на устойчивость сжатых, внецентренно-сжатых и сжато изгибаемых элементов с усиленными сечениями допускается принимать приведенное значение расчетного сопротивления, вычисляемое по формуле
где Ry – расчетное сопротивление основного металла, определяемое согласно требованиям п. 20.1*; k1, k2 – коэффициенты, вычисляемые по формулам:
здесь Rya – расчетное сопротивление металла усиления; A, I – соответственно площадь и момент инерции сечения усиливаемого элемента относительно оси, перпендикулярной плоскости проверки устойчивости; Atot, Itot – то же, усиленного элемента в целом.
20.17. Расчет на прочность и устойчивость элементов, усиленных способом увеличения сечений, следует, как правило, выполнять с учетом напряжений, существовавших в элементе в момент усиления (с учетом разгрузки конструкций). При этом необходимо учитывать начальные искривления элементов, смещение центра тяжести усиленного сечения и искривления, вызванные сваркой. Искривления от сварки при проверке устойчивости сжатых и внецентренно-сжатых элементов и элементов, работающих на сжатие с изгибом, допускается учитывать введением дополнительного коэффициента условий работы gс = 0,8. Проверку на прочность элементов, рассчитанных в соответствии с п. 20.16* как для однородного сечения [кроме расчета по формулам (39), (40) и (49) норм], допускается выполнять на полное расчетное усилие без учета напряжений, существовавших до усиления, а при проверке стенок на местную устойчивость допускается использовать коэффициент условий работы gс = 0,8. 20.18*. Допускается не усиливать существующие стальные конструкции, выполненные с отступлением от требований пп. 12.8, 12.13, 12.19*, 13.5, 13.6, 13.9*, 13.14: 13.16, 13.19*, 13.25, 13.27, 13.46*, 15.11*, 15.13, 16.15*–16.18, 16.23 при условии, что: отсутствуют вызванные этими отступлениями повреждения элементов конструкций; исключены изменения в неблагоприятную сторону условий эксплуатации конструкций; несущая способность и жесткость обоснованы расчетом с учетом требований пп. 20.9, 20.11* и 20.15; выполняются мероприятия по предупреждению усталостного и хрупкого разрушения конструкций, на которые распространяются указания пп. 9.1, 9.3 и разд. 10.
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
, (154)
, (155)
£ 3,5 (при 
> 3,5 следует принимать 
= 3,5) по формулам:
; (156)*
; (156,а)
– условная гибкость пояса;
,
£ 13 следует проверять по формуле
; (159)
. (160)
(относительно собственной оси тавра, параллельной поясу балки);
, (163)
с каждой стороны ребра.
от опорного ребра следует устанавливать дополнительное двустороннее ребро жесткости размером согласно п. 18.3.
(где bf – ширина сжатого пояса).
.
для балок с ребрами в пролете и на коэффициент a = 1,2 – 0,033
– h/l – для балок без ребер в пролете.
£ 10 при действии равномерно распределенной нагрузки или при числе сосредоточенных одинаковых нагрузок в пролете 5 и более, расположенных на равных расстояниях друг от друга и от опор, допускается не укреплять стенку в пролете поперечными ребрами по рис. 22, при этом нагрузка должна быть приложена симметрично относительно плоскости стенки.
(163,а)
t и 0,025 £ Afh/(Awl) £ 0,1.
и 
,
или при невыполнении требований п. 5.13 следует устанавливать ребра жесткости в соответствии с требованиями п. 7.10.
= 1,4.
, (163,б)
(163,в)Часть 1 | Часть 2 | Часть 3 | Часть 4 | Часть 5 | Часть 6 | Часть 7 | Часть 8 | Часть 9 | Часть 10 | Часть 11 | Часть 12 | Часть 13
Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!
Все СНиПы >> СНиПы «Металлопрокат, металлоконструкции, метизы, ковка, композитные материалы >>